يرغب المؤلفون يعربون عن امتنانهم ل SAU سيكا لدعمها، ولا سيما لإمداداتها من المواد للمراسي والتعزيزات. بيتازول المسلم خاصة لمساعدتهم مع مثقاب مخصصة وإعداد شريط الفيديو.

1-ربط أسلوب التثبيت
ملاحظة: يتضمن هذا الأسلوب ثقب الحفر، وتنظيف، وتجانس حافة حفرة، فضلا عن التلقيح والإدراج الارتساء.
<ol><li>حفر حفرة على طول امبيدمينت المطلوبة ومع القطر المعين.
	<ol>
<li>استخدام أداة حفر مناسبة (أي، الكهربائية المطرقة أو الماس الأساسية). للهياكل الخرسانية، هي نفسها كما هو الحال في المراسي لاصقة معايير اختيار أدوات الحفر، ويمكن العثور في الأعمال المنشورة سابقا10،11. لمطرقة كهربائية، حفر بسرعة قصوى تصل إلى 800 لفة في الدقيقة.<ol>
<li>تقديم تصريح هول (أي، الفرق بين قطر الحفر ومن الموصل) لا تقل عن 4 مم. وعلاوة على ذلك، من المستحسن أن يكون هذا الفرق 8-10 مم. وهذا يخفف تنعيم الثقب ويسمح الانحناء للربط داخل الحفر. ملاحظة: من الجدير أن حبال الألياف التجارية قد أقطار اسمية (عند مشربة) تتراوح من 10 إلى 12 ملم. وقدمت المراسي عرضها في البروتوكول صورت من حبال الألياف اسمية قطرها 12 مم.</li>
		</ol>
</li>
	</ol></li>
	<li>التحكم بطول امبيدمينت والحفرة على نحو سلس. طول التحكم بالغ الأهمية، كما ربط الأداء طول-حساسة للغاية. وينصح امبيدمينت أطوال تتراوح من 75 إلى 150 مم.
	<ol>
<li>لإجراء مراقبة الطول، إدراج شريط جامد في ثقب الحفر، ومقارنة الطول الإجمالي للشريط وطول الفترة التي يظل الخروج من الحفرة عند إدراج مع شريط قياس.</li>
		<li>استخدام مضخة يدوية التفجرات، مرة واحدة الحفر كاملة، إجراء إزالة غبار أولى. اتبع تعليمات الشركة المصنعة للمضخة. ضربة لا يقل عن مرتين لإزالة الغبار الأولى.</li>
		<li>سلسة الثقب مع أداة دوارة، غير طرقي. انظر الشكل 2 للاطلاع على تفاصيل مثقاب مخصصة. حفر بت مثل هذا المقترح يمكن تكييفها بسهولة لمعظم المطارق الكهربائية. بردت الركيزة باستمرار بالماء أثناء العمل. تجانس اكتمال عندما تظهر لا حواف حادة، ويتطرق الجزء العلوي من مثقاب سطح ملموسة.</li>
	</ol></li>
	<li>تنظيف الحفرة مع مزيج من تهب وتنظيف دورات، كما أنه أمر حاسم لتحقيق أعلى مستوى للقوام السندات. يشبه عملية التنظيف للمسامير فرب والمراسي لاصقة. من المستحسن إجراء دورتين على الأقل للتنظيف. يرجى الرجوع إلى المبادئ التوجيهية القائمة10 لتوصيات إضافية بشأن عملية التنظيف، ودائما اتبع توصيات الشركة المصنعة إذا استخدمت أدوات التنظيف الأخرى.
	<ol>
<li>دائماً ضربة قبل وبعد بالفرشاة. ونتيجة لذلك، يشمل كل دورة للفرشاة الميكانيكية بلووينجس اثنين وواحد بالفرشاة.</li>
		<li>ضربة من الداخل نحو فتح الثقب بغية إزالة الجسيمات فضفاضة داخل حفر حفرة. هناك طريقتان تهب. إذا تم تثبيت المرساة في الخرسانة الجافة، تهب يمكن القيام به مع مضخة يدوية التفجرات. إذا كان مثبتاً على الخرسانة الرطبة، تهب يجب أن يتم مع الهواء المضغوط (ضغط 10 بار كحد أقصى). ملاحظة: البروتوكول قد وضعت ليدعم الجافة، على الرغم من أنها يمكن أن تتكيف على الرطب الشروط. تجدر الإشارة إلى أن الأسلوب الانسيابي الذي ينطوي على ترطيب الركازة. ولذلك سيتوقف درجة الرطوبة الناتجة عن الظروف البيئية وفي الوقت المنقضي بين تنعيم الثقب وإدراج الرابط. يتم تعريف حالة دعم الجاف رطوبته النسبية أقل من 5%، التي عادة ما يتوافق مع ظروف التجفيف الطبيعي لعدة أيام. وفي حالة المنشآت الخرسانية القائمة، الثقوب يمكن اعتبار الجافة عندما انقضت 24 ساعة بين تنعيم حافة ثقب وإدخال نقطة ارتساء. شرط رطبة يشير إلى القرب من الرطوبة النسبية 100 ٪، التي عادة ما يتطابق مع الهياكل البحرية.</li>
		<li>استخدام فرشاة سلك لفرشاة إشعاعيا في الحفرة. يجب أن يكون قطر الفرشاة متساوية أو يصل إلى 20 ملم أكبر من قطر التدريبات. حدد قطر الفرشاة لتكون أقرب ما يمكن إلى الحفرة، للسماح للاحتكاك المتساوي حول المقطع ثقب.</li>
		<li>تثبيت المراسي مباشرة بعد التنظيف. إذا كان هذا غير ممكن (إذا لم يتم إدراج نقطة ارتساء ضمن ح 1 من التنظيف)، والقيام بدوره إضافية لتنظيف قبل إدراج نقاط ارتساء. هذا الأخير من دورة التنظيف ضروري خاصة لنقاط الارتساء الأفقي وثقوب في السطح العلوي للركيزة.</li>
	</ol></li>
	<li>إعداد وتثبيت المراسي. وهذا ينطوي على ثلاث عمليات مختلفة.
	<ol>
<li>قص حزمة الألياف أو حبل إلى الطول المطلوب. يجب أن يكون طول نقطة ارتساء يساوي طول امبيدمينت (أو طول الوتد) بالإضافة إلى طول المروحة الارتساء.</li>
		<li>تلقيح الوتد الربط مع التمهيدي الإيبوكسي منخفضة اللزوجة بفرشاة ناعمة. تحترم دائماً الوعاء حياة الراتنج، وفقا للشركة المصنعة. هناك حاجة إلى حوالي 150 غ راتنج كل مرساة. ويتطلب التشريب فانينغ جزئيا خارج حزمة الألياف لتحقيق أقصى قدر من اختراق الراتنج.<ol>
<li>دائماً تلقيح نحو نهاية الموصل لتجنب ثني الألياف. عقد منطقة الانحناء للحيلولة دون انزلاق بعض الألياف من الحزمة ومنع الطرف الحر من التي انتشرت في هذه الخطوة.</li>
		</ol>
</li>
		<li>ربط نهاية المشربة بربطه عنق كابل فورا بعد الحمل. ثم، قم بإدراج الوتد الربط. مساعدة الإدراج مع سلك هذا يدفع ربط الكابل، لضمان أن الألياف تصل فعلا إلى طول امبيدمينت المطلوبة.</li>
	</ol></li>
	<li>قم بتوصيل التعزيز نقطة ارتساء لضمان إليه نقل مناسب للموصل. تم تطوير هذا البروتوكول ويرد مزيد من الشرح لرسو السفن نهاية من اجتهد متعددة خارجياً المستعبدين تعزيزات فرب. انظر الشكل 3 لشرح رسم للعملية.
	<ol>
<li>تطبيق رقائق الأولى التعزيز قبل الإدراج الارتساء (ولكن دائماً بعد إعداد وتنظيف ثقب)، كما هو مبين في الشكل 3. وبدلاً من ذلك، استخدم رقائق أولى أقصر من تلك التي انضمت على المروحة الربط، السماح للإدراج الارتساء قبل تطبيق رقائق الأولى التعزيز.</li>
		<li>توفير مرسى نهاية عند نهاية-لوحة ديبوندينج (أو تنسل الأطراف) من المتوقع أن يحدث. لتطبيق التعزيز الخارجي الرطب، ودائما إعداد سطح الركيزة وفقا للمعايير الحالية أو المبادئ التوجيهية12،13. ملاحظة: المشجعين مرساة ينبغي أن يكون كاملا المستعبدين إلى التعزيز، كما سوف تتراكم هذه السندات أن الإجهاد ونقل إليه. في حالة فرب تعزيزات من طبقات متعددة، ومع نهاية-مرسى، ينصح بتركيب مروحة الربط بين اثنين من الطيات. هذا يلغي الحاجة لثقب الرقائق مع مذيع، وتجنب الأضرار التعزيز. وحتى الآن، تم تحديد لا طول مروحة الحد الأدنى في الأدب. يوصي المؤلفون بأن تستخدم أطوال مروحة لا يقل عن 50 مم.</li>
		<li>تطبيق الراتنج الإيبوكسي للتعزيز فرب خارجي ومروحة الارتساء. ويمكن تطبيق الراتنج مع الرول أو فرشاة. استخدام نفس الراتنج السندات التعزيز فرب الخارجية إلى الركيزة والمروحة مرساة للتعزيز الخارجي. دائماً النظر في الحياة وعاء الراتنج، وفقا للشركة المصنعة.<ol>
<li>منع ظهور فراغات الهواء بين الطيات التعزيز باستخدام اسطوانة فقاعة يسمح الإغاثة الجوية بعد التلقيح لكل طبقة (بما في ذلك ربط المروحة). ملاحظة: لتطوير البروتوكول، كان يعمل راتنج مع حياة وعاء من 90 دقيقة في 20 درجة مئوية.</li>
		</ol>
</li>
	</ol></li>
</ol>2-تصميم مع المراسي سبايك
ملاحظة: طريقة التصميم هو شرح هنا لمحبي المراسي، ولكن يمكن اتباع إجراءات مماثلة للأجهزة المختلفة مرسى. هذا الأسلوب يتألف من تقييم قدرة الربط وقوة السندات، ومساهمة من المراسي للقوام الكلي للأعضاء معززة.
<ol><li>
تقييم القدرة الربط. هذا يعتمد أساسا على القوات القص أو ما إذا كان الربط، يخضع للشد. في الحالات الأكثر شيوعاً مع زوايا وتد أقل من 180° (تطبيقات القص)، ستحد من زاوية وتد فعالية الموصل بسبب تركيز الإجهاد في منطقة بيند. التحكم في قوة الانحناء باتباع أسلوب التثبيت المعروضة أعلاه.
	<ol>
<li>تعبر عن قدرة الربط كجزء قوة الشد به. القدرة على تصميم المرساة سيكون الحد الأدنى لما يلي: قوة ملموسة المخروط، قوة السندات (يحسب كما في أي نقطة ارتساء بعد المثبتة في ملموسة10)، منحنى القوة، وقوة الشد، مع عامل أمان. هذه النتائج في قدرة تصميم على المراسي (). في فيلانويفا Llauradó et al. وتناقش 14، تعبيرات لجميع وسائط الفشل يمكن للمراسي سبايك.</li>
		<li>تقدير قوة مخروط ملموسة مع تعبير مثل واحد في كيم وسميث15 من أجل منع فشل مخروط ملموسة. قوة ملموسة المخروط ضروري فقط للمراسي ضحلة للغاية، وعموما، فإنه يمكن التغاضي للمراسي مع أطوال امبيدمينت أكبر من 75 ملم.</li>
		<li>حساب قوة السندات الوتد الربط. يمكن إجراء ذلك في عبارات عامة للمراسي بعد تثبيت من القواعد والمبادئ التوجيهية للتصميم. ووفقا لتلك التعبيرات، قوة السندات يعتمد على ما يلي: قوة الشد للخرسانة، وقطره من حفر حفرة، وطول امبيدمينت15،16. تعتمد قيمة لقوة القص المتوسط في واجهة ملموسة على راتنج تتراوح من 8 إلى 15 الآلام والكروب الذهنية عندما يستخدم راتنج الإيبوكسي.</li>
		<li>تقدير الحد القوة بسبب الانحناء. وهذا يعتمد أساسا على الداخلية الانحناء radius، وفقا لتعبير قدمتها جسسي8، الذي اعتمد على نطاق واسع للداخلية فرب العز. ومع ذلك، ينصح الاختبار مكملة على المراسي معزولة بغية تقييم قوة حقيقية كبناء الروابط في تكوين هندسية معينة. ينبغي أن يجري هذا الاختبار مع الاختبارات القص والمراسي المثبتة بعد الإجراء المقترح في هذه الورقة.</li>
		<li>حساب قوة الشد للربط مع جزء صغير الألياف في السياسين الروابط وقوة الشد من الألياف. لحبال الألياف، تحديد الشركات المصنعة عموما قوة الشد من الموصل مشربة، التي يمكن اعتمادها للتصميم مع معامل تخفيض كافية (من 1.25 إلى 1.5). لحزم الألياف من المراسي المصنوعة يدوياً، يجب أن تجري اختبارات القسيمة مسطحة كما هو الحال في معايير ASTM17.</li>
	</ol>
</li>
	<li>حساب قوة السندات تعزيزات المتقلبة مع أي تعبير من المدونات الدولية أو من النماذج التحليلية مثل تلك المنصوص عليها في18،المراجع19. وبدلاً من ذلك، يمكن إجراء اختبارات القص مفرد أو مزدوج على عينات من إسار الدين، والمتقلبة. يجب استخدام قيمة التصميم قوة السندات (فdb، د) في حسابات أخرى.</li>
	<li>تقدير العدد الإجمالي نتيجة لقوة السندات قدرة التعزيز بالإضافة إلى مرساة، تعزيزات مع مذيع واحد. هذه الفرضية يمكن أن تكون مقبولة، وفقا للبيانات الحالية، عندما يغطي المروحة مرساة تماما عرض FRP، ومتسقة مع استنتاجات المؤلفين مقارنة أداء عينات مرتبط المستعبدين وأونبونديد20، 21. حساب قوة التصميم فرب مرتبط مع مذيع سبايك واحد بالمعادلة التالية: 
	   فد = Pdb، د + ف وحزب المؤتمر الوطني الأفريقي، د (1)</li>
	<li>للعديد من المراسي، تحديد كفاءة الربط ومساهمة كدالة للترتيب للمراسي (عدد الصفوف، وتبحر مرساة المباعدة بين الولادات). الرجاء اختبار الترتيب المطلوب من أجل تقييم الحد الكفاءة بسبب المراسي متعددة، والتعبير عن قوة التصميم المشترك المرتبط (فد) على النحو التالي: 
	  فد = Pdb، د + ص ' • • ن ف وحزب المؤتمر الوطني الأفريقي، د (2) الحصول على المعامل y ' من التجارب مع كل ترتيب محدد للمشروع، نظراً لعدد المراسي سبايك، كما هو الحال في20،مراجع23. كبديل لاختبار، النظر في الكفاءة y ' كما اقترح في النهج التي أفادت من هذه التجارب في تلك المنشورات نفس20،23.</li>
</ol>

<ol>
	<li>Grelle, S., Sneed, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=An+evaluation+of+anchorage+systems+for+fiber-reinforced+polymer+(FRP)+laminates+bonded+to+reinforced+concrete+elements.">An evaluation of anchorage systems for fiber-reinforced polymer (FRP) laminates bonded to reinforced concrete elements.</a> Struct Cong. , 1157-1168 (2011).</li><li>Kalfat, R., Al-Mahaidi, R., Smith, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Anchorage+devices+used+to+improve+the+performance+of+reinforced+concrete+beams+retrofitted+with+FRP+composites:+State-of-the-art+review.">Anchorage devices used to improve the performance of reinforced concrete beams retrofitted with FRP composites: State-of-the-art review.</a> J Compos Constr. , 14-33 (2013).</li><li>Orton, S. L., Jirsa, J. O., Bayrak, O. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Design+considerations+of+carbon+fibre+anchors.">Design considerations of carbon fibre anchors.</a> J Compos Constr. 12 (6), 608-616 (2008).</li><li>Ozbakkaloglu, T., Saatcioglu, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Tensile+behavior+of+FRP+anchors+in+concrete.">Tensile behavior of FRP anchors in concrete.</a> J Compos Constr. 13 (2), 82-92 (2009).</li><li>Zhang, H. W., Smith, S. T. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Influence+of+FRP+anchor+fan+configuration+and+dowel+angle+on+anchoring+FRP+plates.">Influence of FRP anchor fan configuration and dowel angle on anchoring FRP plates.</a> Compos Part B: Eng. 43 (8), 3516-3527 (2012).</li><li>Koutas, L., Triantafillou, T. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Use+of+anchors+in+shear+strengthening+of+reinforced+concrete+T-beams+with+FRP.">Use of anchors in shear strengthening of reinforced concrete T-beams with FRP.</a> J Compos Constr. 17 (1), 101-107 (2012).</li><li>Villanueva-Llaurad&#243;, P., Fern&#225;ndez-G&#243;mez, J., Gonz&#225;lez-Ramos, F. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Influence+of+geometrical+and+installation+parameters+on+performance+of+CFRP+anchors.">Influence of geometrical and installation parameters on performance of CFRP anchors.</a> Compos Struct. 176, 105-116 (2017).</li><li>Machida, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Recommendation+for+design+and+construction+of+concrete+structures+using+continuous+fiber+reinforcing+materials.">Recommendation for design and construction of concrete structures using continuous fiber reinforcing materials.</a> Japan Society of Civil Engineers (JSCE). , (1997).</li><li>Lee, C., Ko, M., Lee, Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Bend+strength+of+complete+closed-type+carbon+fiber+reinforced+polymer+stirrups+with+rectangular+section.">Bend strength of complete closed-type carbon fiber reinforced polymer stirrups with rectangular section.</a> J Compos Constr. 18 (1), 04013022 (2013).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Qualification of post-installed adhesive anchors in concrete and commentary. , 4-11 (2011).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Metal anchors for use in concrete. Part 5: Bonded Anchors. , (2013).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Guide for the Design and Construction of Externally Bonded FRP Systems for Strengthening Concrete Structures. , (2008).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Design Guidance for Strengthening Concrete Structures Using Fibre Reinforced Composite Materials. , (2012).</li><li>Villanueva-Llaurad&#243;, P., Ibell, T., Fern&#225;ndez-G&#243;mez, J., Gonz&#225;lez-Ramos, F. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Pull-out+and+shear-strength+models+for+FRP+spike+anchors.">Pull-out and shear-strength models for FRP spike anchors.</a> Compos B Eng. 116, 239-252 (2017).</li><li>Kim, S., Smith, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Pullout+strength+models+for+FRP+anchors+in+uncracked+concrete.">Pullout strength models for FRP anchors in uncracked concrete.</a> J Compos Constr. 14 (4), 406-414 (2010).</li><li>Cook, R. A., Konz, R. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Factors+influencing+bond+strength+of+adhesive+anchors.">Factors influencing bond strength of adhesive anchors.</a> ACI Struct J. 98 (1), 76-86 (2001).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Standard test method for Tensile Properties of Polymer Matrix Composite Materials. , (2014).</li><li>Chen, J., Teng, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Anchorage+strength+models+for+FRP+and+steel+plates+bonded+to+concrete.">Anchorage strength models for FRP and steel plates bonded to concrete.</a> J Struct Eng. 127 (7), 784-791 (2001).</li><li>Lu, X. Z., Teng, J. G., Ye, L. P., Jiang, J. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Bond-slip+models+for+FRP+and+steel+plates+bonded+to+concrete.">Bond-slip models for FRP and steel plates bonded to concrete.</a> Eng Struct. 27 (6), 920-927 (2005).</li><li>Brena, S. F., McGuirk, G. N. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Advances+on+the+behavior+characterization+of+FRPanchored+carbon+fiber-reinforced+polymer+(CFRP)+sheets+used+to+strengthen+concrete+elements.">Advances on the behavior characterization of FRPanchored carbon fiber-reinforced polymer (CFRP) sheets used to strengthen concrete elements.</a> Int J Concr Struct Mater. 7 (1), 3-16 (2013).</li><li>Eshwar, N., Nanni, A., Ibell, T. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Performance+of+two+anchor+systems+of+externally+bonded+fiber-reinforced+polymer+laminates.">Performance of two anchor systems of externally bonded fiber-reinforced polymer laminates.</a> ACI Mater J. 105 (1), 72-80 (2008).</li><li>Zhang, H. W., Smith, S. T., Kim, S. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Optimisation+of+carbon+and+glass+FRP+anchor+design.">Optimisation of carbon and glass FRP anchor design.</a> Constr Build Mater. 32, 1-12 (2012).</li><li>Zhang, H. W., Smith, S. T. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=FRP-to-concrete+joint+assemblages+anchored+with+multiple+FRP+anchors.">FRP-to-concrete joint assemblages anchored with multiple FRP anchors.</a> Compos Struct. 94 (2), 403-414 (2012).</li></ol>

الكتاب ليس لها علاقة بالكشف عن.

ويقدم بروتوكول خطوة بخطوة لتركيب وتصميم فرب سبايك المراسي. قد وضعت أية بروتوكولات تفصيلية على المراسي سبايك إلى أفضل المعارف صاحبي، فيما يتعلق بأثر عملية ومعلمات التثبيت على قدرة الربط.
مثقاب تجانس المقترح مفيد في أداء المراسي سبايك، عن طريق الحد من تركيز الإجهاد، وقد أثب?...

فرب المراسي العرض وسيلة واعدة لتعزيز الأداء خارجياً المستعبدين فربس المطبقة على الهياكل القائمة، نظراً لأنها يمكن أن يؤخر أو حتى منع فشل ديبوندينج1،2. ومع ذلك، يستتبع شاغلا رئيسيا لمصممي فشل سابق لأوانه للمراسي في القص بسبب تركيز الإجهاد في منطقة الانحناء. جودة تثبيت وإعداد الثقوب التخليص ذات أهمية حاسمة للحد من هذا تركيز الإجهاد التي تثير هذه فشل سابق لأوانه.
وتتناول هذه الورقة أسلوب تثبيت الذي يهدف إلى الحد من تأثير تركيز الإجهاد وتوفير عنصر تحكم الجودة مناسبة إعداد ثقب الحفر وتركيب نقاط ارتساء. الأسلوب الذي ينطوي على أربعة أجزاء هي: الحفر وتنظيف الثقوب، تنعيم حواف الحفرة مع قليلاً حفر مخصصة لتجنب المخالفات في التوزيع على التوتر داخل منطقة الانحناء والتثبيت من نقطة ارتساء نفسها، بما في ذلك الحمل من الوتد الربط والإدراج، والالتصاق من نقطة ارتساء إلى التعزيز.
من الأبحاث المنشورة سابقا3،4،5،،من67، يمكن استنتاج أن سبايك المراسي مع منطقة الانحناء (يعني بزاوية معينة بين نهاية حرة المنطقة جزءا لا يتجزأ)، يعانون من تركيز الإجهاد التي عرضه لإثارة فشل سابق لأوانه. لا يمكن تجنب هذا دائماً بسبب هندسة الأعضاء الأصليين. في كثير من الحالات، تستخدم على نطاق واسع زوايا وتد 90°، على الرغم من أن من المتفق عليه عموما أن 135° وتد زوايا تسمح انخفاضا في تركيز الإجهاد، ويؤدي إلى أداء أفضل من المراسي سبايك. هي الأسباب الرئيسية لاستخدام زوايا 90 درجة وتد فأسهل لتنفيذ ومراقبة في أي اتجاه وأنها تقلل من إمكانية مواجهة التعزيزات الداخلية.
ويبين الشكل 1 رابط سبايك نموذجية مع زوايا وتد الأكثر شيوعاً. سبايك المراسي المثبتة مع زوايا وتد 90°، على الرغم من ذلك، عرض أداء جيد نسبيا إذا كان يتوفر عنصر التحكم المناسب لتركيز الإجهاد. يحد من تركيز الإجهاد عموما ينطوي على تصميم المراسي مع الداخلية كبيرة الانحناء الشعاع، كما تم العثور على نصف قطر الانحناء الداخلي للعب دور رئيسي في الألياف مجعد8،9. وبهذا المعني، المؤلفين مثل اورتن et al. 3 تشير إلى أنه ينبغي استخدام نصف قطر الانحناء أربع مرات قطرها الارتساء. نتائج هذه التوصية في غير عملي الانحناء إنصاف أقطار، حتى بالنسبة لأقطار مرساة الصغيرة، كزيادة نصف قطر الانحناء ينطوي على تقليص طول امبيدمينت الفعلي لعمق ثقب معين.
يعتقد المؤلفان أن التوصية لنصف قطر الانحناء كبيرة تتعلق بصعوبة السيطرة الداخلية الحقيقية الانحناء الشعاع، من وجهة نظر هندسية، عند تجانس تتم باليد. قليلاً حفر مخصصة تم وبالتالي تصميم يسمح مراقبة الجودة سهلة التثبيت ويضمن أن يعتبر نصف قطر الانحناء في التصميم.
وتعتبر عمليتين مختلفتين في الورقة. الأولى تتصل بإجراء التثبيت للموصلات (المراسي، خاصة قبل يهوى الخروج في نهاية الحرة)، بينما الثاني يتضمن الأسلوب المقترح للتصميم مع المراسي سبايك والتحقق يحتاج.

<table border="0" cellpadding="0" cellspacing="0" style="width:957px;" width="957">
	<colgroup>
		<col />
		<col />
		<col />
		<col />
	</colgroup>
	<tbody>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Concrete</td>
			<td style="width:96px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">The concrete for support has a dosage made by the authors, and a strength class no lower than C40</td>
		</tr>
		<tr height="84">
			<td height="84" style="height:84px;width:216px;">SikaWrap anchor C</td>
			<td style="width:96px;">SIKA</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">This material has been used for the FRP spike anchors. SikaWrap Anchor C is a unidirectional, carbon fiber rope, sheathed in an elastic gauze. The gauze can be cut onsite to create a fan end that anchors CFRP fabrics and plates used in the structural strengthening of masonry and concrete.&#160;</td>
		</tr>
		<tr height="41">
			<td height="41" style="height:41px;width:216px;">Sikadur 330</td>
			<td style="width:96px;">SIKA</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">Impregnating resin, apt for manual saturation methods. The product was used for impregnating the anchor dowel before insertion</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Sikadur 30</td>
			<td style="width:96px;">SIKA</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">Thixotropic, two part epoxy resin applied by spatula and therefore suitable for virtually any application, including overhead</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Drill bit</td>
			<td style="width:96px;">Betazul</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">Drill bit employed to smooth the holes that was designed by the authors and developed by Betazul SA</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Hammer drill</td>
			<td style="width:96px;">Hilti</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">Tool for the execution of anchor holes on masonry and concrete, for different drilling ranges</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Wire brush</td>
			<td style="width:96px;">Hilti</td>
			<td style="width:119px;">Hit series</td>
			<td style="width:527px;">For the proper brushing of drilled holes of varying diameters and embedment depths</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:216px;">Blow-out pump</td>
			<td style="width:96px;">Hilti</td>
			<td style="width:119px;">Hit series</td>
			<td>Manual blow-out pump&#160;</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:216px;">SikaWrap-230 C</td>
			<td style="width:96px;">SIKA</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">Unidirectional woven carbon fiber fabric for dry application process</td>
		</tr>
		<tr height="63">
			<td height="63" style="height:63px;width:216px;">Aluminium Bubble Roller</td>
			<td style="width:96px;">Fibre glast</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">For laminations where increased pressure is necessary to release air bubbles. They are straight across the width of the head and provide excellent air relief for nearly all applications.</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:216px;">Brush</td>
			<td style="width:96px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td>For impregnation of FRP bundle and sheet</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">600 kN testing machine</td>
			<td style="width:96px;">Proeti</td>
			<td style="width:119px;">DI-CP/S</td>
			<td style="width:527px;">This is used for the shear test of anchors, in order to evaluate the efficacy of the proposed insertion method</td>
		</tr>
		<tr height="41">
			<td height="41" style="height:41px;width:216px;">Cable ties</td>
			<td style="width:96px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">Cable ties are needed to fasten the end of the anchor dowel in order to prevent fanning out of the fibers during insertion</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Measuring tape</td>
			<td style="width:96px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">The measuring tape is necessary to control the embedment length as well as the diameter of the drill bit and hole clearance</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:216px;">Steel wire</td>
			<td style="width:96px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td>Required to assist insertion</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Rigid (steel) bar</td>
			<td style="width:96px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">A rigid bar of any material (in this case, it was made with a steel bar) is needed to control the embedment length</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

installation method to enhance quality control for fiber reinforced polymer spike anchors

الألياف عززت المراسي البوليمر (FRP) وسيلة واعدة لتعزيز أداء فربس المستعبدين خارجياً المطبقة على الهياكل القائمة، كما يمكن أن يؤخر أو حتى منع فشل ديبوندينج. ومع ذلك، هو أحد الشواغل رئيسية التي تواجه المصممين فشل سابق لأوانه للمراسي بسبب تركيز الإجهاد. يمكن أن يؤدي التثبيت رداءة نوعية وإعداد الثقوب التخليص في تركيز الإجهاد الذي يثير هذا الفشل قبل الأوان. وتتناول هذه الورقة أسلوب تثبيت الذي يهدف إلى الحد من تأثير تركيز الإجهاد وتوفير عنصر تحكم الجودة مناسبة إعداد ثقب الحفر. الأسلوب الذي ينطوي على ثلاثة أجزاء: الحفر والتنظيف من الثقوب، وتنعيم حواف الحفرة مع قليلاً حفر مخصصة، والتثبيت من نقطة ارتساء نفسها، بما في ذلك التلقيح الوتد الربط والإدراج في. ثم مستعبدين المشجعين الارتساء (طول خالية من المسامير) لتعزيز FRP الخارجية. مرسى نهاية، وفي حالة التعزيزات مع تبحر متعددة، من المستحسن إدراج المروحة الربط بين الطيات اثنين مساعدة إليه نقل الإجهاد.
ويكمل الإجراء المقترح مع نهج تصميم للمراسي سبايك، استناداً إلى قاعدة بيانات واسعة النطاق. يقترح أن يتبع التصميم عدد من الخطوات، هي: اختيار قطر الربط والشد اللاحق من الموصل (أي، مذيع قبل يهوى الخروج في نهاية الحرة)، التقييم لتخفيض قوة الشد إلى الانحناء، توفير ما يكفي امبيدمينت لمنع عدم انزلاق، والنظر في عدد والمباعدة بين الولادات المراسي لتعزيز صورة معينة. في هذا السياق، تجدر الإشارة إلى أن هناك حاجة إلى إجراء مزيد من البحوث من أجل الحصول على تعبير عام لمساهمة المراسي سبايك إلى قوام السند فرب التعزيزات.

وأجريت اختبارات على موصلات معزولة تقييم فعالية الأسلوب تجانس. وباﻹضافة إلى ذلك، تمت مقارنة طريقتين للتلقيح والإدراج من الروابط. وتشارك الأسلوب الرطب نقع المراسي فورا قبل الإدراج، كما هو الحال في البروتوكول المقدم. الأسلوب تصلب (أو المشربة مسبقاً) تألفت من التشريب المنط...

Watch this Scientific Journal Video about Installation Method to Enhance Quality Control for Fiber Reinforced Polymer Spike Anchors at JoVE.com

Installation Method to Enhance Quality Control for Fiber Reinforced Polymer Spike Anchors

هذه المخطوطة يقدم طريقة لمراقبة نوعية التثبيت للمراسي سبايك الرامية إلى تأخير تنسل الأطراف البوليمرات الألياف خارجياً المستعبدين معززة. ويشمل البروتوكول إعداد ثقب الحفر، وعملية الإدراج. وتناقش المعلمات الأكثر تأثيراً على كفاءة المراسي.

تعزيز أسلوب التثبيت لتعزيز مراقبة الجودة للألياف البوليمر سبايك المراسي

Fiber reinforced polymer (FRP) anchors are a promising way to enhance the performance of externally-bonded FRPs applied to existing structures, as they ...

installation-method-to-enhance-quality-control-for-fiber-reinforced

Research

Education

JoVE Journal

JoVE Core

Civil Engineering

Engineering

Unit 1

Horizontal and Vertical Curves

Fresh Concrete

SCIENTISTS IN ACTION

7.0K Views.  Technical University of Madrid. هذه المخطوطة يقدم طريقة لمراقبة نوعية التثبيت للمراسي سبايك الرامية إلى تأخير تنسل الأطراف البوليمرات الألياف خارجياً المستعبدين معززة. ويشمل البروتوكول إعداد ثقب الحفر، وعملية الإدراج. وتناقش المعلمات الأكثر تأثيراً على كفاءة المراسي.

Video: Installation Method to Enhance Quality Control for Fiber Reinforced Polymer Spike Anchors

Fabricating Metamaterials Using the Fiber Drawing Method

Metamaterials are man-made composite materials, fabricated by assembling components much smaller than the wavelength at which they operate 1. They owe their electromagnetic properties to the structure of their constituents, instead of the atoms that compose them. For example, sub-wavelength metal wires can be arranged to possess an effective electric permittivity that is either positive or negative at a given frequency, in contrast to the metals themselves 2. This unprecedented control over the behaviour of light can potentially lead to a number of novel devices, such as invisibility cloaks 3, negative refractive index materials 4, and lenses that resolve objects below the diffraction limit 5. However, metamaterials operating at optical, mid-infrared and terahertz frequencies are conventionally made using nano- and micro-fabrication techniques that are expensive and produce samples that are at most a few centimetres in size 6-7. Here we present a fabrication method to produce hundreds of meters of metal wire metamaterials in fiber form, which exhibit a terahertz plasmonic response 8. We combine the stack-and-draw technique used to produce microstructured polymer optical fiber 9 with the Taylor-wire process 10, using indium wires inside polymethylmethacrylate (PMMA) tubes. PMMA is chosen because it is an easy to handle, drawable dielectric with suitable optical properties in the terahertz region; indium because it has a melting temperature of 156.6 &deg;C which is appropriate for codrawing with PMMA. We include an indium wire of 1 mm diameter and 99.99% purity in a PMMA tube with 1 mm inner diameter (ID) and 12 mm outside diameter (OD) which is sealed at one end. The tube is evacuated and drawn down to an outer diameter of 1.2 mm. The resulting fiber is then cut into smaller pieces, and stacked into a larger PMMA tube. This stack is sealed at one end and fed into a furnace while being rapidly drawn, reducing the diameter of the structure by a factor of 10, and increasing the length by a factor of 100. Such fibers possess features on the micro- and nano- scale, are inherently flexible, mass-producible, and can be woven to exhibit electromagnetic properties that are not found in nature. They represent a promising platform for a number of novel devices from terahertz to optical frequencies, such as invisible fibers, woven negative refractive index cloths, and super-resolving lenses.

Metamaterials at terahertz frequencies offer unique opportunities, but are challenging to fabricate in bulk. We adapt the fabrication procedure for microstructured polymer optical fibers to inexpensively fabricate metamaterials potentially on an industrial scale. We produce polymethylmethacrylate fibers containing ~10 &mu;m diameter indium wires separated by ~100 &mu;m, which exhibit a terahertz plasmonic response.

افتعال يتعلق بما وارء باستخدام أسلوب الرسم الألياف

Metamaterials are man-made composite materials, fabricated by assembling components much smaller than the wavelength at which they operate 1. They owe ...

Integrating a Triplet-triplet Annihilation Up-conversion System to Enhance Dye-sensitized Solar Cell Response to Sub-bandgap Light

The poor response of dye-sensitized solar cells (DSCs) to red and infrared light is a significant impediment to the realization of higher photocurrents and hence higher efficiencies. Photon up-conversion by way of triplet-triplet annihilation (TTA-UC) is an attractive technique for using these otherwise wasted low energy photons to produce photocurrent, while not interfering with the photoanodic performance in a deleterious manner. Further to this, TTA-UC has a number of features, distinct from other reported photon up-conversion technologies, which renders it particularly suitable for coupling with DSC technology. In this work, a proven high performance TTA-UC system, comprising a palladium porphyrin sensitizer and rubrene emitter, is combined with a high performance DSC (utilizing the organic dye D149) in an integrated device. The device shows an enhanced response to sub-bandgap light over the absorption range of the TTA-UC sub-unit resulting in the highest figure of merit for up-conversion assisted DSC performance to date.

An integrated device, incorporating a dye-sensitized solar cell and triplet-triplet annihilation up-conversion unit was produced, affording enhanced light harvesting, from a wider section of the solar spectrum. Under modest irradiation levels a significantly enhanced response to low energy photons was demonstrated, yielding a record figure of merit for dye-sensitized solar cells.

دمج ثلاثية-ثلاثية الابادة نظام يصل التحويل إلى تعزيز صبغ توعية للاستجابة الخلايا الشمسية لذات فجوة الحزمة الفرعية الخفيفة

The poor response of dye-sensitized solar cells (DSCs) to red and infrared light is a significant impediment to the realization of higher photocurrents ...

Preparation and Friction Force Microscopy Measurements of Immiscible, Opposing Polymer Brushes

Solvated polymer brushes are well known to lubricate high-pressure contacts, because they can sustain a positive normal load while maintaining low friction at the interface. Nevertheless, these systems can be sensitive to wear due to interdigitation of the opposing brushes. In a recent publication, we have shown via molecular dynamics simulations and atomic force microscopy experiments, that using an immiscible polymer brush system terminating the substrate and the slider surfaces, respectively, can eliminate such interdigitation. As a consequence, wear in the contacts is reduced. Moreover, the friction force is two orders of magnitude lower compared to traditional miscible polymer brush systems. This newly proposed system therefore holds great potential for application in industry. Here, the methodology to construct an immiscible polymer brush system of two different brushes each solvated by their own preferred solvent is presented. The procedure how to graft poly(N-isopropylacrylamide) (PNIPAM) from a flat surface and poly(methyl methacrylate) (PMMA) from an atomic force microscopy (AFM) colloidal probe is described. PNIPAM is solvated in water and PMMA in acetophenone. Via friction force AFM measurements, it is shown that the friction for this system is indeed reduced by two orders of magnitude compared to the miscible system of PMMA on PMMA solvated in acetophenone.

The methodology to perform friction force microscopy experiments for contacting brushes is presented: Two polymer brushes that are grafted from (a) substrates and (b) colloidal probes are slid to show that, by using two contacting immiscible brush systems, friction in sliding contacts is reduced compared to miscible brush systems.

إعداد والاحتكاك قوة المجهر قياسات للامتزاج، معارضة فرش بوليمر

Solvated polymer brushes are well known to lubricate high-pressure contacts, because they can sustain a positive normal load while maintaining low ...

A Testing Platform for Durability Studies of Polymers and Fiber-reinforced Polymer Composites under Concurrent Hygrothermo-mechanical Stimuli

The durability of polymers and fiber-reinforced polymer composites under service condition is a critical aspect to be addressed for their robust designs and condition-based maintenance. These materials are adopted in a wide range of engineering applications, from aircraft and ship structures, to bridges, wind turbine blades, biomaterials and biomedical implants. Polymers are viscoelastic materials, and their response may be highly nonlinear and thus make it challenging to predict and monitor their in-service performance. The laboratory-scale testing platform presented herein assists the investigation of the influence of concurrent mechanical loadings and environmental conditions on these materials. The platform was designed to be low-cost and user-friendly. Its chemically resistant materials make the platform adaptable to studies of chemical degradation due to in-service exposure to fluids. An example of experiment was conducted at RT on closed-cell polyurethane foam samples loaded with a weight corresponding to ~50% of their ultimate static and dry load. Results show that the testing apparatus is appropriate for these studies. Results also highlight the larger vulnerability of the polymer under concurrent loading, based on the higher mid-point displacements and lower residual failure loads. Recommendations are made for additional improvements to the testing apparatus.

The durability of polymers and fiber-reinforced polymer composites in service is a critical aspect for their designs and condition-based maintenance. We present a novel low-cost laboratory testing platform for the investigation of the influence of concurrent mechanical and environmental loadings, and may help design more efficient yet safer composite structures.

ومنصة اختبار للدراسات متانة من البوليمرات و البوليمرات المقوى بالألياف المركبات تحت المحفزات وبالتزامن Hygrothermo الميكانيكية

The durability of polymers and fiber-reinforced polymer composites under service condition is a critical aspect to be addressed for their robust designs ...

Morphology Control for Fully Printable Organic&#8211;Inorganic Bulk-heterojunction Solar Cells Based on a Ti-alkoxide and Semiconducting Polymer

The photoactive layer of a typical organic thin-film bulk-heterojunction (BHJ) solar cell commonly uses fullerene derivatives as the electron-accepting material. However, fullerene derivatives are air-sensitive; therefore, air-stable material is needed as an alternative. In the present study, we propose and describe the properties of Ti-alkoxide as an alternative electron-accepting material to fullerene derivatives to create highly air-stable BHJ solar cells. It is well-known that controlling the morphology in the photoactive layer, which is constructed with fullerene derivatives as the electron acceptor, is important for obtaining a high overall efficiency through the solvent method. The conventional solvent method is useful for high-solubility materials, such as fullerene derivatives. However, for Ti-alkoxides, the conventional solvent method is insufficient, because they only dissolve in specific solvents. Here, we demonstrate a new approach to morphology control that uses the molecular bulkiness of Ti-alkoxides without the conventional solvent method. That is, this method is one approach to obtain highly efficient, air-stable, organic-inorganic bulk-heterojunction solar cells.

Morphology Control for Fully Printable Organic&amp;#8211;Inorganic Bulk-heterojunction Solar Cells Based on a Ti-alkoxide and Semiconducting Polymer

A method for fully printable, fullerene-free, highly air-stable, bulk-heterojunction solar cells based on Ti alkoxides as the electron acceptor and the electron-donating polymer fabrication is described here. Moreover, a method for controlling the morphology of the photoactive layer through the molecular bulkiness of the Ti-alkoxide units is reported.

مراقبة التشكل للناقلة متغاير قابلة للطباعة بالكامل الخلايا الشمسية العضوية، غير العضوية وبناء على تي-آلكوكسيد وشبه الموصلة بوليمر

The photoactive layer of a typical organic thin-film bulk-heterojunction (BHJ) solar cell commonly uses fullerene derivatives as the electron-accepting ...

Fabrication of Polymer Microspheres for Optical Resonator and Laser Applications

This paper describes three methods of preparing fluorescent microspheres comprising &#960;-conjugated or non-conjugated polymers: vapor diffusion, interface precipitation, and mini-emulsion. In all methods, well-defined, micrometer-sized spheres are obtained from a self-assembling process in solution. The vapor diffusion method can result in spheres with the highest sphericity and surface smoothness, yet the types of the polymers able to form these spheres are limited. On the other hand, in the mini-emulsion method, microspheres can be made from various types of polymers, even from highly crystalline polymers with coplanar, &#960;-conjugated backbones. The photoluminescent (PL) properties from single isolated microspheres are unusual: the PL is confined inside the spheres, propagates at the circumference of the spheres via the total internal reflection at the polymer/air interface, and self-interferes to show sharp and periodic resonant PL lines. These resonating modes are so-called "whispering gallery modes" (WGMs). This work demonstrates how to measure WGM PL from single isolated spheres using the micro-photoluminescence (&#181;-PL) technique. In this technique, a focused laser beam irradiates a single microsphere, and the luminescence is detected by a spectrometer. A micromanipulation technique is then used to connect the microspheres one by one and to demonstrate the intersphere PL propagation and color conversion from coupled microspheres upon excitation at the perimeter of one sphere and detection of PL from the other microsphere. These techniques, &#181;-PL and micromanipulation, are useful for experiments on micro-optic application using polymer materials.

Protocols for the synthesis of microspheres from polymers, the manipulation of microspheres, and micro-photoluminescence measurements are presented.

تصنيع المجهرية البوليمر لمرنان البصرية وتطبيقات الليزر

This paper describes three methods of preparing fluorescent microspheres comprising &#960;-conjugated or non-conjugated polymers: vapor diffusion, ...

Experimental Protocol to Determine the Chloride Threshold Value for Corrosion in Samples Taken from Reinforced Concrete Structures

The aging of reinforced concrete infrastructure in developed countries imposes an urgent need for methods to reliably assess the condition of these structures. Corrosion of the embedded reinforcing steel is the most frequent cause for degradation. While it is well known that the ability of a structure to withstand corrosion depends strongly on factors such as the materials used or the age, it is common practice to rely on threshold values stipulated in standards or textbooks. These threshold values for corrosion initiation (Ccrit) are independent of the actual properties of a certain structure, which clearly limits the accuracy of condition assessments and service life predictions. The practice of using tabulated values can be traced to the lack of reliable methods to determine Ccrit on-site and in the laboratory.
Here, an experimental protocol to determine Ccrit for individual engineering structures or structural members is presented. A number of reinforced concrete samples are taken from structures and laboratory corrosion testing is performed. The main advantage of this method is that it ensures real conditions concerning parameters that are well known to greatly influence Ccrit, such as the steel-concrete interface, which cannot be representatively mimicked in laboratory-produced samples. At the same time, the accelerated corrosion test in the laboratory permits the reliable determination of Ccrit prior to corrosion initiation on the tested structure; this is a major advantage over all common condition assessment methods that only permit estimating the conditions for corrosion after initiation, i.e., when the structure is already damaged.
The protocol yields the statistical distribution of Ccrit for the tested structure. This serves as a basis for probabilistic prediction models for the remaining time to corrosion, which is needed for maintenance planning. This method can potentially be used in material testing of civil infrastructures, similar to established methods used for mechanical testing.

We propose a method to measure a parameter that is highly relevant for corrosion assessments or predictions of reinforced concrete structures, with the main advantage of permitting testing of samples from engineering structures. This ensures real conditions at the steel-concrete interface, which are crucial to avoid artifacts of laboratory-made samples.

بروتوكول تجريبي لتحديد قيمة العتبة كلوريد للتآكل في العينات المأخوذة من هياكل الخرسانة المسلحة

The aging of reinforced concrete infrastructure in developed countries imposes an urgent need for methods to reliably assess the condition of these ...

Preparation of Aligned Steel Fiber Reinforced Cementitious Composite and Its Flexural Behavior

The aim of this work is to present an approach, inspired by the way in which a compass needle maintains a consistent orientation under the action of the Earth&#39;s magnetic field, for manufacturing a cementitious composite reinforced with aligned steel fibers. Aligned steel fiber reinforced cementitious composites (ASFRC) were prepared by applying a uniform electromagnetic field to fresh mortar containing short steel fibers, whereby the short steel fibers were driven to rotate in alignment with the magnetic field. The degree of alignment of steel fibers in hardened ASFRC was assessed both by counting steel fibers in fractured cross-sections and by X-ray computed tomography analysis. The results from the two methods show that the steel fibers in ASFRC were highly aligned while the steel fibers in non-magnetically treated composites were randomly distributed. The aligned steel fibers had a much higher reinforcing efficiency, and the composites, therefore, exhibited significantly enhanced flexural strength and toughness. The ASFRC is thus superior to SFRC in that it can withstand greater tensile stress and more effectively resist cracking.

This protocol describes an approach for manufacturing aligned steel fiber reinforced cementitious composite by applying a uniform electromagnetic field. Aligned steel fiber reinforced cementitious composite exhibits superior mechanical properties to ordinary fiber reinforced concrete.

إعداد محاذاة الألياف الصلب عزز مركب إسمنتي وسلوكها العاطفة

The aim of this work is to present an approach, inspired by the way in which a compass needle maintains a consistent orientation under the action of the ...

أقطاب كهربائية ناعمة قائمة على قناة الموائع الدقيقة لاستشعار الضغط السعوي

Microfluidic Channel-Based Soft Electrodes and Their Application in Capacitive Pressure Sensing

Flexible and stretchable electrodes are essential components in soft artificial sensory systems. Despite recent advances in flexible electronics, most electrodes are either restricted by the patterning resolution or the capability of inkjet printing with high-viscosity super-elastic materials. In this paper, we present a simple strategy to fabricate microchannel-based stretchable composite electrodes, which can be achieved by scraping elastic conductive polymer composites (ECPCs) into lithographically embossed microfluidic channels. The ECPCs were prepared by a volatile solvent evaporation method, which achieves a uniform dispersion of carbon nanotubes (CNTs) in a polydimethylsiloxane (PDMS) matrix. Compared to conventional fabrication methods, the proposed technique can facilitate the rapid fabrication of well-defined stretchable electrodes with high-viscosity slurry. Since the electrodes in this work were made up of all-elastomeric materials, strong interlinks can be formed between the ECPCs-based electrodes and the PDMS-based substrate at the interfaces of the microchannel walls, which allows the electrodes to exhibit mechanical robustness under high tensile strains. In addition, the mechanical-electric response of the electrodes was also systematically studied. Finally, a soft pressure sensor was developed by combining a dielectric silicone foam and an interdigitated electrodes (IDE) layer, and this demonstrated great potential for pressure sensors in soft robotic tactile sensing applications.

تسليط الضوء على المؤلف: الأقطاب الكهربائية اللينة القائمة على قناة الموائع الدقيقة وتطبيقها في استشعار الضغط السعوي  

Flexible electrodes have a wide range of applications in soft robotics and wearable electronics. The present protocol demonstrates a new strategy to fabricate highly stretchable electrodes with high resolution via lithographically defined microfluidic channels, which paves the way for future high-performance soft pressure sensors.

الأقطاب الكهربائية اللينة القائمة على قناة الموائع الدقيقة وتطبيقاتها في استشعار الضغط السعوي

Flexible and stretchable electrodes are essential components in soft artificial sensory systems. Despite recent advances in flexible electronics, most ...