Yazarlar, minnetle Ulusal Doğa Bilim Vakfı, Çin'den (Grant No. 51578208), Hebei il Doğa Bilim Vakfı (Grant No finansal destekler kabul E2017202030 ve E2014202178) ve anahtar proje Üniversitesi bilim ve teknoloji araştırma ve Hebei Eyaleti (Grant No ZD2015028).

1. solenoid manyetik alan kurulumu
Not: Manyetik alan içi boş bir oda bir solenoid tarafından oluşturulur. 4-6 kat emaye bakır tel yalıtılmış ve koruma (Şekil 1) için bir plastik yalıtkan tabaka ile sarılmış kıvrılmış bir polybutylene terephthalate (PBT) Yönetim Kurulu solenoid iskelet kurulumudur. Bobin DC'ye bağlantı kurduktan sonra bobin mevcut sabit yön ve sabit manyetik indüksiyon yoğunluğu ile solenoid odası içinde tek tip bir elektromanyetik alan oluşturur. Çelik fiberler taze harç hizalayın ve ASFRC numuneler hazırlamak için manyetik alan kullanır. Bu çalışmada, bobini 250 × 250 × 750 mm ile bir oda boyutu kullanarak 150 × 150 × 550 mm prizma örnekleri hazırladık.
<ol><li>Manyetik indüksiyon yoğunluğu solenoid elektrik akımı için aralarındaki ilişkileri belirlemektir.<ol>
<li>Solenoid DC'ye bağlanmak ve 0 ile 10 A 1 A. ölçü ve kayıt manyetik indüksiyon yoğunluğu tesla metre kullanılarak solenoid odasında adım uzunluğu ile geçerli uygulanır.</li>
		<li>Sonraki adımda solenoid gerekli geçerli belirlemek için kullanılan (resim 2), manyetik indüksiyon yoğunluğu akım eğrisi çizmek. Not: Solenoid güç kaynağı ve tüm diğer operasyon yöntemleri elektrik için bağlanırken elektrik güvenliği yordamları dikkatlice takip edin.</li>
	</ol>
</li>
</ol>2. taze harç işlenebilirlik
<ol><li>Üç hazırlamak harç karışımları ile çelik fiber birim kesirler %0,8, % 1,2 ve %2.0, sırasıyla (Tablo 1). Üç karışımları bir su 0.42:1:2 oranını kum çimento ile aynı matris kompozisyon var. Karışım oranı göre 0,5 kg çimento, kum, 1,0 kg ağırlığında ve 0,21 kg su işlenebilirlik için sınar.</li>
	<li>Su için harç mikseri önce ekleyin. Sonra çimento ekleyin. Mix su ve çimento 30 s. Sonra karıştırmak için başka bir 30 s ve bu 30 sırasında s karıştırma, yavaş yavaş karıştırıcı için kum ekleyin. Başka bir 60 için mix s.</li>
	<li>Harç (JGJ/T70-2009)19bina performans test yöntemi için Çin standart takip batan bir derinlik metre kullanılarak karışımı batan derinliği sınayın.</li>
	<li>2.2 ve 2.3, batan Derinlik 50-100 mm aralığı içine düşüyor kadar Süperakışkanlaştırıcı doz ayarlama adımları yineleyin. İstenen işlenebilirlik üretir Süperakışkanlaştırıcı doz kaydetmek ve Tablo 1' deki mix oranı parçası olarak ekleyin. İşlenebilirlik elde sonra da taze harç belirli yoğunluğu sınayın. Yukarıda belirtilen testlerden polycarboxylate Süperakışkanlaştırıcı en iyi duruma getirilmiş doz %0.10 (Çimento için kütle oranı) ve taze harç belirli yoğunluğu 2186 kg/m3.</li>
	<li>Bir koaksiyel dönme harç rheometer (Şekil 3) kullanarak taze harç viskozite sınayın. Rheometer sıcaklığı 20 ° C'de örnek kapsayıcısının koruyabilirsiniz bir su banyosu vardır<ol>
<li>300 mL taze harç önceki 5 dk içinde karışık örnek konteyner içine koymak.</li>
		<li>Viskozite test başlar. Sonda kapsayıcısında taze harç içine yavaş yavaş düşer ve konteyner döndürmek başlar. Taze harç dönen kapsayıcı içinde hareket ederken, sonda üzerinde kesme kuvveti uygular. Süreç içinde rheometer kayıtları kesme stres ve kayma oranı ve kesme hızı yamultmak için stres eğrisi çizer. Eğrinin eğimini harç20,21viskozite var. Bu araştırmada, testlerden taze harç viskozite 0,82 Pas var.</li>
	</ol>
</li>
</ol>3. numune hazırlama
<ol><li>Manyetik alan manyetik indüksiyon yoğunluğunu ve solenoid geçerli belirler.<ol>
<li>Adım 2.5.2, belirlenen çimento harç viskozite kullanarak hesaplama denklemi (1) kullanarak çimento harç çelik lifler hizalamak için gerekli manyetik alan manyetik indüksiyon yoğunluğu:13 <img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/56307/56307eq1v2.jpg">(1) B manyetik indüksiyon yoğunluğu, nerede η taze harç viskozite lf çelik lif uzunluğudur, m bireysel bir çelik elyaf kütlesinin, Çelik fiberler, μ yarıçapı rf Çelik fiberler geçirgenliği, μ0 ' dır vakum geçirgenliği, Δt olduğu zaman aralığı ise α(t + Δt) Açısal ivme sonraki zaman aralığında. Viskozite ve testlerde kullanılan çelik fiber parametreleri göre gerekli manyetik indüksiyon yoğunluğu 9.83 olduğunu mT.</li>
		<li>Şekil 2 veya Denklem (2) göre yeterli bir manyetik indüksiyon yoğunluğu oluşturmak için gereken solenoid elektrik akımı belirlemek:14 <img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/56307/56307eq2v2.jpg">(2) Burada gerekli geçerli olduğunu , N bobinli döner sayısıdır ve L solenoid uzunluğudur. Denklem (2) kullanarak, gerekli geçerli Şekil 2 ' den yaklaşık 8.5 A. olmakla 8.3 A, olduğunu</li>
	</ol>
</li>
	<li>ASFRC numune hazırlama<ol>
<li>Taze harç karıştırmak için bir 15 L harç mikseri kullanın. Her toplu işlem için Tablo 1' de listelenen mix oranlara göre harç 7.5 L karıştırın. Tablo 1 ASFRC karışımları burada A Çelik fiberler hizalanır ve Vf çelik fiber birim kesir gösterir gösterir A-Vf, ifade eder. Buna göre SFRC karışımları, karşılaştırma için burada R Çelik fiberler rasgele dağıtıldığını gösterir R-Vf, belirtilir. SFRC karışımları Tablo 1 ' de listelenen değil ama ASFRC olarak aynı boyutlara sahip.</li>
		<li>Hammadde tartmak ve rutin prosedürleri takip çelik elyaf takviyeli çimento harç karışımı.</li>
		<li>Pour net ölçü, 150 × 150 × 550 mm. ile plastik kalıp içine taze harç numuneler derhal işlenebilirlik kaybetmemek için karıştırma sonra döküm. İlgili kişiden, çimento ve su arasında bir ASFRC prizma döküm için yaklaşık 25 dakika sürer.</li>
		<li>Kalıp sıkıştırma bir tablo üzerine taşıyın ve sıkıştırma masaya 30 s. eklemek için kalıp tamamen olduğunu dolu emin olmak için gerektiği gibi daha fazla harç geçin.</li>
		<li>Kalıp solenoid odanın içine koymak.</li>
		<li>Solenoid ve sıkıştırma tablo 50 için geçiş s. Not: sıradan beton için makul sıkıştırma süre civarındadır 60-120 s. Bu denemede, bu Aralık içindeki toplam sıkıştırma zamanı kontrol denemesi yapılır. Artık bu sıkıştırma zaman Çelik fiberler hizalamasını artırabilir; Ancak, sıkıştırma ve (varsa Çelik fiberler ve kaba agrega batan) ayrımı üzerinde sonuç olarak neden olabilir. Daha az sıkıştırma zaman zavallı hizalama dalgalarca beton ve çelik fiber neden olabilir.</li>
		<li>Sıkıştırma masadan geçin.</li>
		<li>Sıkıştırma tablo tamamen durduktan sonra solenoid geçin.</li>
		<li>Yavaşça solenoid kalıptan çıkarmak ve bir mala ile harç üst yüzeyi pürüzsüz. Çelik fiberler üst yüzeye yakın rahatsız edici kaçının.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Her karıştırmak için üç elektromanyetik olarak işlenmiş örnekler (aşağıdaki adımları 3.2.2-3.2.9) ve üç elektromanyetik olarak sigara işlenmiş örnekler (aşağıdaki adımları 3.2.2-3.2.4 ve 3.2.9) hazırlayın. Elektromanyetik olarak sigara tedavi numunelerin hazırlanmasında, toplam sıkıştırma kez 80 oldu s — ki elektromanyetik olarak tedavi numunelerin hazırlanmasında aynı.</li>
	<li>Numuneler kapalı ve 24 saat için onların kalıplar bırakıyorum. Daha sonra demold ve mekanik testler için kullanıldıkları kadar örnek bir sis odada tedavi.</li>
</ol>4. üç nokta bükme testi
<ol><li>28 gün sonra numune kür odadan çıkar ve pozisyonlar (A), (B) destekler, orta açıklıklı saptırma (C) ve LVDT puan (D) (Şekil 4) tespit yükleme için işaretlemek.</li>
	<li>Örnek üç nokta bükme testi teçhizat (Şekil 4) MTS test makinesi yerleştirin ve bir LVDT LVDT sahibi her numune (Şekil 4) yan yüzeyine kullanarak orta açıklıklı için düzeltmek.</li>
	<li>LVDT datalog için bağlayın. Sonra kontrol ve test makinesini PC veri toplama sıklığını belirleme.</li>
	<li>Yavaş yavaş örnek böylece yükleme test makinesini hücrenin üst çok kapatmak için alt destekler yükselterek ama değil dokunmadan, numune üst yüzeyi yükseltmek.</li>
	<li>İlk yük, orta açıklıklı saptırma (LVDT) ve deplasman (yük hücresi) değerleri sıfır.</li>
	<li>Sınamayı başlatmak ve 0.2 mm/dak kayıt örnek yükleme ve orta açıklıklı saptırma tam tarihinin hızında bir deplasman kontrolü ile örnek bir üç nokta bükme yük uygulamak.</li>
	<li>Seyretmek belgili tanımlık yük ve deformasyon örnek. Yerinden 30 mm daha büyük olduğunda, en yüksek değerden sonra sınamayı durdurmak. Genellikle, numune çatlamış ve yükü daha az 1.0 kN.</li>
	<li>Tüm örnekleri test etmek için 4.1-4.7 adımları yineleyin.</li>
</ol>5. Çelik Fiber yönelim Analizi
<ol><li>Çelik fiberler çatlak bölümünde saymak.<ol>
<li>İki porsiyon vasıl belgili tanımlık kırık parça içine numuneler ayırın.</li>
		<li>Ölçmek ve çimento harç numune çatlamış kesit üzerinde Çelik fiberler yönünü kaydetmek. Yönlendirmeyi çelik lif ve örnek eksen arasındaki açıdır. Çünkü el ile Çelik fiberler yönelimleri ölçmek zordur ve hatalı ölçümler üretebilir, yönelimleri altı açısı aralıkları biri olarak kategorize edilebilir: 0 - 15 °, 15-30 °, 30-45 °, 45-60 °, 60-75 ° ve 75-90 °. Çelik fiberler her grupta kaydedin ve sonra ortalama lif yönlendirme verimlilik çarpanını Denklem (3) kullanarak örnek hesaplamak: <img alt="Equation 3" src="/files/ftp_upload/56307/56307eq3v2.jpg">(3) nerede ηθ ortalama yönlendirme verimlilik çarpanını çelik lifler, lf , bireysel bir çelik fiber uzunluğu, n kırık bölümünde Çelik fiberler, toplam sayısıdır ise ben θ bir çelik lif ve numune için uygulanan manyetik alanın yönünü arasındaki açı (hesaplamada, açı aralığının orta değeri her gruptaki tüm Çelik fiberler için kabul edilen).</li>
	</ol>
</li>
	<li>X-ışını bilgisayarlı tomografi çözümlemesi gerçekleştirin.<ol>
<li>Bir 75 mm küp her harç örneği kesti.</li>
		<li>X-ışını bir x-ışını bilgisayarlı tomografi sistemi kullanarak küp tarama gerçekleştirin. Bir örnek test platformu üzerinde yerleştirin ve taramaya başlamak. Makine zayıflama dönen her adımda numune neden röntgen kaydeder ve numune 360 ° yavaş yavaş döner. Bilgisayarlı tomografi sistemi bir üç boyutlu dijital küp yapısını oluşturur.</li>
		<li>Çelik fiberler dijital küp yapısı içinde siyah ve beyaz ikili işlem tarafından tanımlayın. Sonra Çelik fiberler dağıtım açıklayan dijital görüntü elde edilir.</li>
		<li>Tüm Çelik fiberler koordinatlarını görüntü analizi tarafından belirler.</li>
		<li>Her çelik fiber koordinatlarına göre yönünü hesaplayabilirsiniz.</li>
		<li>Oryantasyon verimlilik çarpanını liflerinin Denklem (3) kullanarak hesaplar.</li>
	</ol>
</li>
</ol>

<ol>
	<li>Zollo, R. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Fiber-reinforced+concrete:+an+overview+after+30+years+of+development.">Fiber-reinforced concrete: an overview after 30 years of development.</a> Cem. Concr. Compos. 19 (2), 107-122 (1997).</li><li>Bentur, A., Mindess, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Fiber reinforced cementitious composites. , (2014).</li><li>Deeb, R., Karihaloo, B. L., Kulasegaram, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Reorientation+of+short+steel+fibres+during+the+flow+of+self-compacting+concrete+mix+and+determination+of+the+fiber+orientation+factor.">Reorientation of short steel fibres during the flow of self-compacting concrete mix and determination of the fiber orientation factor.</a> Cem. Concr. Res. 56 (1), 112-120 (2013).</li><li>Soroushian, P., Lee, C. D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Distribution+and+orientation+of+fibers+in+steel+fiber+reinforced+concrete.">Distribution and orientation of fibers in steel fiber reinforced concrete.</a> ACI Mater. J. 87 (5), 433-439 (1990).</li><li>Sebaibi, N., Benzerzour, M., Abriak, N. E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Influence+of+the+distribution+and+orientation+of+fibres+in+a+reinforced+concrete+with+waste+fibers+and+powders.">Influence of the distribution and orientation of fibres in a reinforced concrete with waste fibers and powders.</a> Constr. Build. Mater. 65 (1), 254-263 (2014).</li><li>Lee, C., Kim, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Orientation+factor+and+number+of+fibers+at+failure+plane+in+ring-type+steel+fiber+reinforced+concrete.">Orientation factor and number of fibers at failure plane in ring-type steel fiber reinforced concrete.</a> Cem. Concr. Res. 40 (5), 810-819 (2010).</li><li>Shen, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effect+of+compaction+methods+on+fibre+orientation,+flexural+strength+and+toughness+of+steel+fiber+reinforced+concrete.">Effect of compaction methods on fibre orientation, flexural strength and toughness of steel fiber reinforced concrete.</a> J. of the Chinese Ceramic Society. 12 (1), 21-31 (1984).</li><li>Bayer, A. G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Process+for+producing+a+prepreg+with+aligned+short+fibres.">Process for producing a prepreg with aligned short fibres.</a> US patent. , (1988).</li><li>Arman, E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Building+material,+especially+concrete+or+mortar,+contains+magnetically+or+electrically+aligned+parallel+fibers.">Building material, especially concrete or mortar, contains magnetically or electrically aligned parallel fibers.</a> US patent. , (1975).</li><li>Yamamoto, T., Gasawara, N., Ohashi, T. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+construction+method+and+directional+dispersion+of+steel+fiber+reinforced+concrete.">The construction method and directional dispersion of steel fiber reinforced concrete.</a> Advances in Science and Technology of Water Resource. (4), 188-197 (1983).</li><li>Xu, X. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+new+type+of+steel+fiber+reinforced+concrete.">A new type of steel fiber reinforced concrete.</a> Architecture Technology. 20 (4), 240-241 (1993).</li><li>Rotondo, P. L., Weiner, K. H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Aligned+steel+fibers+in+concrete+poles.">Aligned steel fibers in concrete poles.</a> Con. Int. 8 (12), 22-27 (1986).</li><li>Michels, J., Gams, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Preliminary+study+on+the+influence+of+fibre+orientation+in+fibre+reinforced+mortars.">Preliminary study on the influence of fibre orientation in fibre reinforced mortars.</a> Gradevinar. 68 (8), 645-655 (2016).</li><li>Mu, R., Li, H., Qing, L., Lin, J., Zhao, Q. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Aligning+steel+fibers+in+cement+mortar+using+electro-magnetic+field.">Aligning steel fibers in cement mortar using electro-magnetic field.</a> Constr. Build. Mater. 131 (1), 309-316 (2017).</li><li>Jones, D. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> The theory of electromagnetism. , (1964).</li><li>Liu, J., Li, C., Liu, J., Cui, G., Yang, Z. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Study+on+3D+spatial+distribution+of+steel+fibers+in+fiber+reinforced+cementitious+composites+through+micro-CT+technique.">Study on 3D spatial distribution of steel fibers in fiber reinforced cementitious composites through micro-CT technique.</a> Constr. Build. Mater. 48 (2), 656-661 (2013).</li><li>Schnell, J., Schladitz, K., Schuler, F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Direction+analysis+of+fibres+in+concrete+on+basis+of+computed+tomography.">Direction analysis of fibres in concrete on basis of computed tomography.</a> Betonund Stahlbetonbau. 105 (2), 72-77 (2010).</li><li>Wuest, J., Denari&#233;, E., Br&#252;hwiler, E., Tamarit, L., Kocher, M., Gallucci, E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Tomography+analysis+of+fiber+distribution+and+orientation+in+ultra+high-performance+fiber+reinforced+composites+with+high+fiber+dosages.">Tomography analysis of fiber distribution and orientation in ultra high-performance fiber reinforced composites with high fiber dosages.</a> Experimental Techniques. 33 (5), 50-55 (2009).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> JGJ/T70-2009 Chinese standard for test method of performance on building mortar. , (2009).</li><li>Roussel, N. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Understanding the Rheology of Concrete. , (2012).</li><li>Roussel, N. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Steady+and+transient+flow+behaviour+of+fresh+cement+pastes.">Steady and transient flow behaviour of fresh cement pastes.</a> Cem. Concr. Res. 35 (9), 1656-1664 (2005).</li></ol>

Yazarlar ifşa gerek yok.

Bu çalışmada geliştirilen elektromanyetik bobinli 250 × 250 × 750 mm ölçme bir odası vardır ve tam boy yapısal öğeleri taşıyamaz. Kur, kavram uygulama odası boyutunu sınırlar ve bu raporda önerilen protokol ASFRC parçalarının üretimi için tam boy Kur daha da geliştirilmesi ilham kaynağı olacak olsa da, özellikle öğeleri Prefabrik konstrüksiyon.
Çelik fiberler hizalamasını taze harç viskoz direnci aşmak gerekir bir manyetik kuvvet tarafından tahrik edilmekte...

Çelik fiberler beton birleşmeyle kırılganlık doğal zayıflık üstesinden gelmek ve gerilme direnci beton1artırmak için etkili bir yoldur. Son yıllarda, çelik fiber takviyeli beton yoğun olarak incelenmiş ve alanında yaygın olarak kullanılan. Çelik fiber takviyeli beton üstün çatlama direnç, çekme dayanımı, kırık tokluk, kırık enerji vb.açısından Beton çelik fiber takviyeli beton, çelik lifler2 rastgele dağınık, böylece aynı şekilde her yöne liflerinin takviye verimlilik malzemeleri. Çünkü onlar çekme dayanımı gerilmeler ilkesi ile uyumlu hale getirilmesi liflerinin takviye verimlilik gerektirir ancak, belirli yükleme koşullar altında Beton Çelik fiberler yalnızca bazılarını yapı elemanlarının performans için katkıda yapısı. Örneğin, çelik fiber takviyeli beton rastgele dağıtılmış Çelik fiberler içeren bir ışın, bazı Çelik fiberler hazırlamak için kullanırken özellikle de asıl gerilmesi, yönünü paralel yapacak büyük katkı takviye verimlilik, süre asıl gerilmesi yönüne dik takviye verimlilik için hiçbir katkı sağlayacaktır. Sonuç olarak, asıl gerilmesi beton yönünü ile Çelik fiberler hizalamak için bir yaklaşım bulma Çelik fiberler en yüksek takviye verimlilik sağlamak gereklidir.
Öngörülen uzunluğu boyunca gerilmesi lifleri, gerçek uzunluğunu için yönünü oranı olarak tanımlanan yönlendirme verimlilik çarpanını genellikle Çelik fiberler3,4 takviye verimlilik belirtmek için kullanılır . Bu tanımına göre 1.0 Yönlendirme verimlilik çarpanını liflerinin gerilmesi yönü ile uyumlu olduğunu; Bu gerilmesi için dik liflerinin 0'dır. Eğimli lifleri 0 ile 1.0 arasında bir yönlendirme verimlilik çarpanını var. Oryantasyon verimlilik çarpanını rastgele dağıtılmış çelik lifler beton 0.4054, ise sıradan çelik fiber takviyeli beton testleri bu 0.167-0.5005,6 aralıkta analitik sonuçları göster . Belli ki, tüm kısa çelik lifler beton hizalanır ve gerilmesi olarak aynı yönlendirme varsa, Çelik fiberler-ecek-si olmak yüksek takviye verimlilik ve numuneler optimum gerilme davranış olacaktır.
1980'lerden beri hizalanmış çelik fiber takviyeli beton hazırlamak için bazı başarılı girişimler yapılmıştır. 1984, Shen7 bir elektromanyetik alan çelik fiber takviyeli cementitious kompozit (SFRC) kirişler alt katmana döküm sırasında uygulanan ve x-ışını algılama analiz Çelik fiberler de uyumlu ortaya koydu. 1995 yılında, Bayer8 ve Arman9 hizalanmış çelik fiber takviyeli beton bir manyetik alanını kullanarak hazırlamak için yaklaşım patentli. Yamamoto vd. 10 esas olarak döküm yaklaşım tarafından etkilenmiş ve taze beton kalıp sürekli bir yönden içine akan tutarak hizalanmış çelik fiber takviyeli beton elde etmek için çalıştı için beton Çelik fiberler yönünü kabul. Xu11 sürekli bir yönden Çelik fiberler püskürtülerek Püskürtme Beton çelik lifler hizalamak için çalıştı. Rotondo ve Wiener12 ile hizalanmış uzun çelik lifler beton Polonyalılar tarafından savurma döküm yapmak istedi. Bu deneysel çalışmalar ortaya hizalanmış çelik fiber takviyeli beton rastgele dağıtılmış çelik fiber takviyeli beton önemli avantajlar vardır.
Son zamanlarda, Michels vd. 13 ve Mu vd. 14 başarılı bir şekilde hizalanmış çelik fiber takviyeli cementitious ve kompozitler (ASFRCs) elektromanyetik alanlar kullanarak bir grup geliştirdik. Bu çalışmalarda çeşitli Solenoid Çelik fiberler harç örnekler farklı boyutlarda hizalamak için Tekdüzen bir manyetik alan sağlamak için yapılmıştır. Solenoid önceden tanımlanmış boyutları örnekleri kalabileceği bir oyuk küboid odası vardır. Solenoid doğrudan akım (DC) bağlandığınızda, tek tip bir manyetik alan solenoid ekseni ile hizalar sabit bir yönelim ile odasında oluşturulur. Elektromanyetik15ilkesine göre manyetik alanlar döndürmek ve taze harç hizalamak için ferromanyetik lifleri sürebilirim. Harç uygun işlenebilirlik taze harç döndürmek Çelik fiberler izin verdiği için önemlidir. Düşük viskozite lifleri ayrımı için neden olabilir iken yüksek viskozite havanda Çelik fiberler hizalamasını zorluk neden olabilir.
Bu kağıt ASFRC numunelerin hazırlanması ayrıntılarını açıklar ve ASFRC ve SFRC bükülme özelliklerini sınar. Bu ASFRC bir daha yüksek bükülme gücü ve tokluk SFRC daha vardır bekleniyor. Bu nedenle, ASFRC potansiyel olarak gerilmesi dayanıklı SFRC avantajları vardır ve eğer dirençli çatlama kullanılan kapak beton, kaldırım, vb
Kırık örnekler kullanarak bükülme testlerden sonra numune Çelik fiberler yönünü çatlamış kesit gözlemci tarafından incelenmiş ve tarama kullanarak x-ışını bilgisayarlı tomografi Analizi16,17 , 18. ASFRCs bükülme güçleri ve tokluk, dahil olmak üzere, mekanik özelliklerini bildirdi ve bu elektromanyetik olarak sigara tedavi SFRCs ile karşılaştırıldığında.

<table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always">
	<tbody>
		<tr >
			<td >Cement</td>
			<td >Tangshan Jidong Cement Co., Ltd.</td>
			<td >P&#215;O 42.5</td>
			<td >Oridnary Portland Cement</td>
		</tr>
		<tr >
			<td >Sand</td>
			<td ></td>
			<td >River sand</td>
			<td>Fineness modulus is 2.4</td>
		</tr>
		<tr >
			<td >Superplasticizer</td>
			<td >Subote New Materials Co., Ltd.</td>
			<td >PCA-III</td>
			<td>Polycarboxylated type, water reducing ratio is 35%</td>
		</tr>
		<tr >
			<td >Steel fiber</td>
			<td >Tianjin Hengfeng Xuxiang New Metal Materials Co., Ltd.</td>
			<td >Round straight</td>
			<td>Diameter 0.5mm, length 25mm</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

preparation of aligned steel fiber reinforced cementitious composite and its flexural behavior

Bu çalışmanın amacı, bir pusula iğnesi tutarlı bir yönlendirme Dünya'nın manyetik alanı ile hizalanmış çelik elyaf takviyeli cementitious Kompozit üretimi için eylem altında tutar bu arada ilham bir yaklaşım, sunmaktır. Hizalanmış çelik fiber takviyeli cementitious kompozit (ASFRC) taze harç sayede kısa Çelik fiberler manyetik alan ile uyum içinde döndürmek için tahrik edildi kısa Çelik fiberler içeren tek tip bir elektromanyetik alan uygulayarak hazırlanmıştır. Sertleştirilmiş ASFRC çelik lifler hizalamasını derecesini çatlamış kesit çelik lifler sayma tarafından ve x-ışını bilgisayarlı tomografi Analizi tarafından değerlendirildi. İki yöntem sonuçlarından Çelik fiberler manyetik olarak sigara ve kompozitler tedavi ederken ASFRC lifler son derece uyumlu çelik dağıtıldı rastgele olduğunu göster. Bir daha yüksek fazla takviye verimlilik hizalanmış Çelik fiberler vardı ve kompozitler, bu nedenle, önemli ölçüde geliştirilmiş bükülme gücü ve tokluk sergiledi. ASFRC böylece büyük gerilmesi dayanabilir ve daha etkili bir şekilde çatlama karşı SFRC için üstün olmamasıdır.

ASFRCs ve SFRCs üç sayılık bükme testlerden belirlenen bükülme güçlü Şekil 5' te gösterilmektedir. ASFRCs bükülme gücü tüm lif dozlarda için bu SFRCs daha yüksektir. ASFRCs bükülme gücü % 88, %71 ve % 57 daha yüksek bu SFRCs daha % 0.8, % 1,2 ve %2.0, fiber birim kesirler sırasıyla idi. Bu sonuçlar hizalanmış çelik fiber cementitious matris rastgele dağıtılmış Çelik fiberler daha etkili bir şekilde pekiştiriyor ima.
<...

Watch this Scientific Journal Video about Preparation of Aligned Steel Fiber Reinforced Cementitious Composite and Its Flexural Behavior at JoVE.com

Preparation of Aligned Steel Fiber Reinforced Cementitious Composite and Its Flexural Behavior

Bu protokol Tekdüzen bir elektromanyetik alan uygulama tarafından hizalanmış çelik fiber takviyeli cementitious Kompozit üretimi için bir yaklaşım açıklar. Hizalanmış çelik fiber takviyeli cementitious kompozit sıradan lif takviyeli beton için üstün mekanik özellikler sergiler.

Cementitious kompozit ve bükülme davranışının hazırlık hizalanmış çelik fiber takviyeli

The aim of this work is to present an approach, inspired by the way in which a compass needle maintains a consistent orientation under the action of the ...

preparation-aligned-steel-fiber-reinforced-cementitious-composite-its

Research

Education

JoVE Core

JoVE Journal

Civil Engineering

Engineering

Unit 1

Masonry Materials

SCIENTISTS IN ACTION

11.0K Görüntüleme.  Hebei University of Technology. Bu protokol Tekdüzen bir elektromanyetik alan uygulama tarafından hizalanmış çelik fiber takviyeli cementitious Kompozit üretimi için bir yaklaşım açıklar. Hizalanmış çelik fiber takviyeli cementitious kompozit sıradan lif takviyeli beton için üstün mekanik özellikler sergiler.

Video: Preparation of Aligned Steel Fiber Reinforced Cementitious Composite and Its Flexural Behavior

Mechanical Expansion of Steel Tubing as a Solution to Leaky Wellbores

Wellbore cement, a procedural component of wellbore completion operations, primarily provides zonal isolation and mechanical support of the metal pipe (casing), and protects metal components from corrosive fluids. These are essential for uncompromised wellbore integrity. Cements can undergo multiple forms of failure, such as debonding at the cement/rock and cement/metal interfaces, fracturing, and defects within the cement matrix. Failures and defects within the cement will ultimately lead to fluid migration, resulting in inter-zonal fluid migration and premature well abandonment. Currently, there are over 1.8 million operating wells worldwide and over one third of these wells have leak related problems defined as Sustained Casing Pressure (SCP)1. 
The focus of this research was to develop an experimental setup at bench-scale to explore the effect of mechanical manipulation of wellbore casing-cement composite samples as a potential technology for the remediation of gas leaks. 
The experimental methodology utilized in this study enabled formation of an impermeable seal at the pipe/cement interface in a simulated wellbore system. Successful nitrogen gas flow-through measurements demonstrated that an existing microannulus was sealed at laboratory experimental conditions and fluid flow prevented by mechanical manipulation of the metal/cement composite sample. Furthermore, this methodology can be applied not only for the remediation of leaky wellbores, but also in plugging and abandonment procedures as well as wellbore completions technology, and potentially preventing negative impacts of wellbores on subsurface and surface environments.

This article reports on a laboratory scale investigation of an existing field procedure and its adaptation for sealing of leaky wellbores. It consists of mechanical expansion of metal pipe, which results in an improved metal/cement bond, ultimate sealing of hydraulic pathways and prevention of gas leaks caused by the presence of a microannular channel.

Çatlak kuyularda Çözümüne olarak Çelik Boru Mekanik Genişleme

Wellbore cement, a procedural component of wellbore completion operations, primarily provides zonal isolation and mechanical support of the metal pipe ...

Mühendislik

A Testing Platform for Durability Studies of Polymers and Fiber-reinforced Polymer Composites under Concurrent Hygrothermo-mechanical Stimuli

The durability of polymers and fiber-reinforced polymer composites under service condition is a critical aspect to be addressed for their robust designs and condition-based maintenance. These materials are adopted in a wide range of engineering applications, from aircraft and ship structures, to bridges, wind turbine blades, biomaterials and biomedical implants. Polymers are viscoelastic materials, and their response may be highly nonlinear and thus make it challenging to predict and monitor their in-service performance. The laboratory-scale testing platform presented herein assists the investigation of the influence of concurrent mechanical loadings and environmental conditions on these materials. The platform was designed to be low-cost and user-friendly. Its chemically resistant materials make the platform adaptable to studies of chemical degradation due to in-service exposure to fluids. An example of experiment was conducted at RT on closed-cell polyurethane foam samples loaded with a weight corresponding to ~50% of their ultimate static and dry load. Results show that the testing apparatus is appropriate for these studies. Results also highlight the larger vulnerability of the polymer under concurrent loading, based on the higher mid-point displacements and lower residual failure loads. Recommendations are made for additional improvements to the testing apparatus.

The durability of polymers and fiber-reinforced polymer composites in service is a critical aspect for their designs and condition-based maintenance. We present a novel low-cost laboratory testing platform for the investigation of the influence of concurrent mechanical and environmental loadings, and may help design more efficient yet safer composite structures.

Polimer Dayanıklılık Çalışmaları ve Eşzamanlı Hygrothermo-mekanik Uyaranlara altında Fiber takviyeli kompozitler Polimer A Test Platformu

The durability of polymers and fiber-reinforced polymer composites under service condition is a critical aspect to be addressed for their robust designs ...

Strain Sensing Based on Multiscale Composite Materials Reinforced with Graphene Nanoplatelets

The electrical response of NH2-functionalized graphene nanoplatelets composite materials under strain was studied. Two different manufacturing methods are proposed to create the electrical network in this work: (a) the incorporation of the nanoplatelets into the epoxy matrix and (b) the coating of the glass fabric with a sizing filled with the same nanoplatelets. Both types of multiscale composite materials, with an in-plane electrical conductivity of ~10-3 S/m, showed an exponential growth of the electrical resistance as the strain increases due to distancing between adjacent functionalized graphene nanoplatelets and contact loss between overlying ones. The sensitivity of the materials analyzed during this research, using the described procedures, has been shown to be higher than commercially available strain gauges. The proposed procedures for self-sensing of the structural composite material would facilitate the structural health monitoring of components in difficult to access emplacements such as offshore wind power farms. Although the sensitivity of the multiscale composite materials was considerably higher than the sensitivity of metallic foils used as strain gauges, the value reached with NH2 functionalized graphene nanoplatelets coated fabrics was nearly an order of magnitude superior. This result elucidated their potential to be used as smart fabrics to monitor human movements such as bending of fingers or knees. By using the proposed method, the smart fabric could immediately detect the bending and recover instantly. This fact permits precise monitoring of the time of bending as well as the degree of bending.

The integration of conductive nanoparticles, such as graphene nanoplatelets, into glass fiber composite materials creates an intrinsic electrical network susceptible to strain. Here, different methods to obtain strain sensors based on the addition of graphene nanoplatelets into the epoxy matrix or as a coating on glass fabrics are proposed.

Grafen Nanoplatelets ile Ölçekli Kompozit Malzemeler Güçlendirilmiş dayanarak suşu Algılama

The electrical response of NH2-functionalized graphene nanoplatelets composite materials under strain was studied. Two different manufacturing methods are ...

Preparation and High-temperature Anti-adhesion Behavior of a Slippery Surface on Stainless Steel

Anti-adhesion surfaces with high-temperature resistance have a wide application potential in electrosurgical instruments, engines, and pipelines. A typical anti-wetting superhydrophobic surface easily fails when exposed to a high-temperature liquid. Recently, Nepenthes-inspired slippery surfaces demonstrated a new way to solve the adhesion problem. A lubricant layer on the slippery surface can act as a barrier between the repelled materials and the surface structure. However, the slippery surfaces in previous studies rarely showed high-temperature resistance. Here, we describe a protocol for the preparation of slippery surfaces with high-temperature resistance. A photolithography-assisted method was used to fabricate pillar structures on stainless steel. By functionalizing the surface with saline, a slippery surface was prepared by adding silicone oil. The prepared slippery surface maintained the anti-wetting property for water, even when the surface was heated to 300 &#176;C. Also, the slippery surface exhibited great anti-adhesion effects on soft tissues at high temperatures. This type of slippery surface on stainless steel has applications in medical devices, mechanical equipment, etc.

Slippery surfaces provide a new way to solve the adhesion problem. This protocol describes how to fabricate slippery surfaces at high temperatures. The results demonstrate that the slippery surfaces showed anti-wetting for liquids and a remarkable anti-adhesion effect on soft tissues at high temperatures.

Paslanmaz çelik kaygan bir yüzeye hazırlık ve yüksek sıcaklık Anti-Yapışma davranışını

Anti-adhesion surfaces with high-temperature resistance have a wide application potential in electrosurgical instruments, engines, and pipelines. A ...

Installation Method to Enhance Quality Control for Fiber Reinforced Polymer Spike Anchors

Fiber reinforced polymer (FRP) anchors are a promising way to enhance the performance of externally-bonded FRPs applied to existing structures, as they can delay or even prevent debonding failure. However, a major concern faced by designers is the premature failure of the anchors due to stress concentration. Poor installation quality and preparation of the clearance holes can result in stress concentration that provokes this premature failure. This paper deals with an installation method that aims to reduce the impact of the stress concentration and to provide a proper quality control of the preparation of the drill hole. The method involves three parts: the drilling and cleaning of the holes, the smoothing of the hole edges with a customized drill bit, and the installation of the anchor itself, including the impregnation of the anchor dowel and its insertion. Anchor fans (the free length of the spikes) are then bonded to the external FRP reinforcement. For the end anchorage, and in the case of reinforcements with multiple plies, it is recommended that the anchor fan be inserted between two plies to assist the stress-transfer mechanism. 
The proposed procedure is complemented with a design approach for spike anchors, based on an extensive database. It is proposed that the design follow a number of steps, namely: selection of the anchor diameter and subsequent tensile strength of the connector (that is to say, the anchor before fanning out the free end), evaluation of the reduction in the tensile strength due to bending, provision of enough embedment to prevent slippage failure, and consideration of the number and spacing of anchors for a given reinforcement. In this sense, it should be noted that further research is needed in order to obtain a general expression for the contribution of spike anchors to overall bond strength of FRP reinforcements.

This manuscript presents a method for controlling the quality of installation for spike anchors designed to delay delamination of externally bonded fiber reinforced polymers. The protocol includes the preparation of the drill hole and the insertion process. The most influential parameters on the efficiency of the anchors are discussed.

Kalite kontrol için Fiber geliştirmek için yükleme yöntemi takviyeli polimer Spike çapa

Fiber reinforced polymer (FRP) anchors are a promising way to enhance the performance of externally-bonded FRPs applied to existing structures, as they ...

Applicability Analysis of Assessment Methods for Morphological Parameters of Corroded Steel Bars

The irregular and uneven residual sections along the length of a corroded steel bar substantially change its mechanical properties and significantly dominate the safety and performance of an existing concrete structure. As a result, it is important to measure the geometry and amount of corrosion of a steel bar in a structure properly to assess the residual bearing capacity and service life of the structure. This paper introduces and compares five different methods for measuring the geometry and amount of corrosion of a steel bar. A single 500 mm long and 14 mm diameter steel bar is the specimen that is subjected to accelerated corrosion in this protocol. Its morphology and the amount of corrosion were carefully measured before and after using mass loss measurements, a Vernier caliper, drainage measurements, 3D scanning, and X-ray micro-computed tomography (XCT). The applicability and suitability of these different methods were then evaluated. The results show that the Vernier caliper is the best choice for measuring the morphology of a non-corroded bar, while 3D scanning is the most suitable for quantifying the morphology of a corroded bar.

This paper measures the geometry and the amount of corrosion of a steel bar using different methods: mass loss, calipers, drainage measurements, 3D scanning, and X-ray micro-computed tomography (XCT).

Değerlendirme yöntemleri aşınmış çelik barlar morfolojik parametreleri için uygulanabilirlik Analizi

The irregular and uneven residual sections along the length of a corroded steel bar substantially change its mechanical properties and significantly ...

Expression of Cementitious Pore Solution and the Analysis of Its Chemical Composition and Resistivity Using X-ray Fluorescence

The goal of this method is to determine the chemical composition and electrical resistivity of cementitious pore solution expressed from a fresh paste sample. The pore solution is expressed from a fresh paste sample using a pressurized nitrogen gas system. The pore solution is then immediately transferred to a syringe to minimize evaporation and carbonation. After that, assembled testing containers are used for the X-ray fluorescence (XRF) measurement. These containers consist of two concentric plastic cylinders and a polypropylene film which seals one of the two open sides. The pore solution is added into the container immediately prior to the XRF measurement. The XRF is calibrated to detect the main ionic species in the pore solution, in particular, sodium (Na+), potassium (K+), calcium (Ca2+), and sulfide (S2-), to calculate sulfate (SO42-) using stoichiometry. The hydroxides (OH-) can be calculated from a charge balance. To calculate the electrical resistivity of the solution, the concentrations of the main ionic species and a model by Snyder et al. are used. The electrical resistivity of the pore solution can be used, along with the electrical resistivity of concrete, to determine the formation factor of concrete. XRF is a potential alternative to current methods to determine the composition of pore solution, which can provide benefits in terms of reduction in time and costs.

This protocol describes the procedure to express fresh pore solution from cementitious systems and the measurement of its ionic composition using X-ray fluorescence. The ionic composition can be used to calculate pore solution electrical resistivity, which can be used, together with concrete electrical resistivity, to determine the formation factor.

Cementitious gözenek çözüm ve onun kimyasal bileşimi ve x-ışını floresans kullanarak direnci Analizi ifadesi

The goal of this method is to determine the chemical composition and electrical resistivity of cementitious pore solution expressed from a fresh paste ...

Generating Lap Joints Via Friction Stir Spot Welding on DP780 Steel

Friction stir spot welding (FSSW), a derivative of friction stir welding (FSW), is a solid-state welding technique that was developed in 1991. An industry application was found in the automotive industry in 2003 for the aluminum alloy that was used in the rear doors of automobiles. Friction stir spot welding is mostly used in Al alloys to create lap joints. The benefits of friction stir spot welding include a nearly 80% melting temperature that lowers the thermal deformation welds without splashing compared to resistance spot welding. Friction stir spot welding includes 3 steps: plunging, stirring, and retraction. In the present study, other materials including high strength steel are also used in the friction stir welding method to create joints. DP780, whose traditional welding process involves the use of resistance spot welding, is one of several high strength steel materials used in the automotive industry. In this paper, DP780 was used for friction stir spot welding, and its microstructure and microhardness were measured. The microstructure data showed that there was a fusion zone with fine grain and a heat effect zone with island martensite. The microhardness results indicated that the center zone exhibited a greater degree of hardness compared with the base metal. All data indicated that the friction stir spot welding used in dual phase steel 780 can create a good lap joint. In the future, friction stir spot welding can be used in high-strength steel welding applied in industrial manufacturing processes.

Here, we present a friction stir spot welding (FSSW) protocol on dual phase 780 steel. A tool pin with high-speed rotation generates heat from friction to soften the material, and then, the pin plunges into 2 sheet joints to create the lap joint.

DP780 Çelikte Sürtünme Ile Tur Mafsalları Üretmek Spot Kaynak

Friction stir spot welding (FSSW), a derivative of friction stir welding (FSW), is a solid-state welding technique that was developed in 1991. An industry ...

Artificial Thermal Ageing of Polyester Reinforced and Polyvinyl Chloride Coated Technical Fabric

Architectural fabric AF9032 has been subjected to artificial thermal ageing to determine changes of the material parameters of the fabric. The proposed method is based on the accelerated ageing approach proposed by Arrhenius. 300 mm x 50 mm samples were cut in the warp and fill directions and placed in a thermal chamber at 80 &#176;C for up to 12 weeks or at 90 &#176;C for up to 6 weeks. Then after one week of conditioning at ambient temperature, the samples were uniaxially tensioned at a constant strain rate. Experimentally, the parameters were determined for the non-linear elastic (linear piecewise) and viscoplastic (Bodner&#8211;Partom) models. Changes in these parameters were studied with respect to the ageing temperature and ageing period. In both cases, the linear approximation function was successfully applied using the simplified methodology of Arrhenius. A correlation was obtained for the fill direction between experimental results and the results from the Arrhenius approach. For the warp direction, the extrapolation results exhibited some differences. Increasing and decreasing tendencies have been observed at both temperatures. The Arrhenius law was confirmed by the experimental results only for the fill direction. The proposed method makes it possible to predict real fabric behavior during long term exploitation, which is a critical issue in the design process.

Here, we simulate accelerated thermal ageing of technical fabric and see how this ageing process influences the mechanical properties of the fabric.

Polyester Takviyeli ve Polivinil Klorür Kaplı Teknik Kumaşın Yapay Termal Yaşlanma

Architectural fabric AF9032 has been subjected to artificial thermal ageing to determine changes of the material parameters of the fabric. The proposed ...

Advanced Self-Healing Asphalt Reinforced by Graphene Structures: An Atomistic Insight

Graphene can improve the self-healing properties of asphalt with high durability. However, the self-healing behaviors of graphene-modified asphalt nanocomposite and the role of incorporated graphene are still unclear at this stage. In this study, the self-healing properties of pure asphalt and graphene-modified asphalt are investigated through molecular dynamics simulations. Asphalt bulks with two crack widths and locations for graphene are introduced, and the molecular interactions among asphalt components and the graphene sheet are analyzed. The results show that the location of graphene significantly affects the self-healing behaviors of asphalt. Graphene near the crack surface can greatly accelerate the self-healing process by interacting with the aromatic molecules through &#960;-&#960; stacking, while graphene at the top area of the crack tip has a minor impact on the process. The self-healing process of asphalt goes through the reorientation of asphaltene, polar aromatic, and naphthene aromatic molecules, and the bridging of saturate molecules between crack surfaces. This in-depth understanding of the self-healing mechanism contributes to the knowledge of the enhancement for self-healing properties, which will help to develop durable asphalt pavements.

Graphene-modified asphalt nanocomposite has shown an advanced self-healing ability compared to pure asphalt. In this protocol, molecular dynamics simulations have been applied in order to understand the role of graphene in the self-healing process and to explore the self-healing mechanism of asphalt components from the atomistic level.