Los autores desean expresar su agradecimiento a Sika SAU para su apoyo y, particularmente para su suministro de material para los anclajes y los refuerzos. Betazul es reconocido especialmente por su ayuda con la broca modificado para requisitos particulares y con la preparación del video.

1. método ancla de la instalación
Nota: Este método incluye el agujero de perforación, limpieza y alisado del borde del agujero, impregnación e inserción del ancla.
<ol><li>Taladre el agujero para la longitud de empotramiento requerida y con el diámetro especificado.
	<ol>
<li>Utilizar una herramienta de perforación apropiada (es decir, eléctrico martillo o diamond core). Para estructuras de concreto, los criterios de selección de herramientas de perforación son los mismos que los anclajes adhesivos y pueden encontrarse en el trabajo anteriormente publicado10,11. Un martillo eléctrico, taladro con una velocidad máxima de 800 rpm.<ol>
<li>Proporcionar un espacio de agujero (es decir, la diferencia entre el diámetro de la broca y la del conector) de no menos de 4 mm. Además, se recomienda que esta diferencia sea 8-10 mm. Esto facilita el alisado del orificio y permite doblar el anclaje en el taladro. Nota: Cabe señalar que cuerdas de la fibra comercial tienen diámetros nominales (cuando impregnados) de entre 10 y 12 mm. Las anclas que aparece en el protocolo filmado fueron hechas de cuerdas de la fibra con un diámetro nominal de 12 mm.</li>
		</ol>
</li>
	</ol></li>
	<li>Controlar la longitud de empotramiento y lisa del agujero. Control de longitud es muy importante, como ancla el rendimiento es extremadamente sensible a la longitud. Se recomiendan longitudes de empotramiento que van desde 75 a 150 mm.
	<ol>
<li>Para realizar el control de la Iongitud, inserte una barra rígida en el orificio de perforación y comparar la longitud total de la barra y la longitud que queda fuera del agujero cuando se insertan con una cinta métrica.</li>
		<li>Utilice una bomba de expulsión, una vez que la perforación esté completa, para realizar un primer retiro de polvo. Siga las instrucciones del fabricante de la bomba. Sople por no menos de dos veces para la primera eliminación de polvo.</li>
		<li>Lisa el orificio con un instrumento rotatorio, no percusivo. Vea la figura 2 para más detalles de la broca modificado para requisitos particulares. Una broca como que puede adaptarse fácilmente a la mayoría los martillos eléctricos. Refrigere el sustrato continuamente con agua durante el trabajo. Alisado es completado cuando aparecen ningunos filos, y la parte superior de la broca toca la superficie del concreto.</li>
	</ol></li>
	<li>Limpiar el orificio con una combinación de soplar y el cepillado de los ciclos, ya que es crucial lograr la más alta fuerza de Unión. El proceso de limpieza es similar para picos de FRP y para anclajes adhesivos. Se recomienda realizar al menos dos ciclos de limpieza. Consulte directrices existentes10 recomendaciones adicionales sobre el proceso de limpieza y siga siempre las recomendaciones del fabricante si se utilizan otras herramientas de limpieza.
	<ol>
<li>Siempre golpe antes y después del cepillado. Por lo tanto, cada ciclo de cepillado mecánico implica dos insuflaciones y un cepillado.</li>
		<li>Golpe desde el interior hacia la apertura del orificio para eliminar las partículas sueltas dentro del orificio taladrado. Hay dos maneras de soplar. Si el anclaje se instala sobre concreto seco, que sopla puede hacerse con una bomba de extracción. Si se instala sobre concreto húmedo, soplar debe realizarse con aire a presión (presión máxima de 10 bar). Nota: El protocolo ha sido desarrollado para soportes secos, aunque podía ser adaptado a condiciones de mojado. Cabe destacar que la técnica suavizadora consiste en hidratación del sustrato. Por lo tanto, el grado resultante de humedad dependerá de las condiciones ambientales y en el tiempo transcurrido entre el suavizado del agujero y la inserción del conector. La condición de soporte seco se define para una humedad relativa por debajo del 5%, que normalmente corresponde a condiciones normales de secado de varios días. En el caso de estructuras de hormigón existentes, los agujeros pueden considerarse secos cuando han transcurrido 24 horas entre el alisar del borde del agujero y la inserción del ancla. Una condición húmeda se refiere a cerca de 100% de humedad relativa, que normalmente corresponde a las estructuras marítimas.</li>
		<li>Utilice un cepillo de alambre para radialmente el agujero. El diámetro del cepillo debe ser igual o hasta 20 mm mayor que el diámetro de la broca. Seleccione el diámetro del cepillo para estar lo más cerca posible a la del orificio, para permitir igual fricción alrededor de la sección del orificio.</li>
		<li>Instale los anclajes inmediatamente después de la limpieza. Si esto no es posible (si el ancla no se ha insertado dentro de 1 h de limpieza), realizar un ciclo de limpieza adicional antes de insertar los anclajes. Este último ciclo de limpieza es especialmente crítico para anclajes horizontales y de agujeros en la superficie superior del sustrato.</li>
	</ol></li>
	<li>Preparar e instalar los anclajes. Esto implica tres procesos diferentes.
	<ol>
<li>Corte el paquete de la fibra o cuerda a la longitud requerida. La longitud del anclaje debe ser igual a la longitud de empotramiento (o longitud de la espiga) más la longitud del ventilador de anclaje.</li>
		<li>Impregnar el pasador de anclaje con la cartilla de epoxy de baja viscosidad con un cepillo suave. Respetar el tiempo de vida útil de la resina, según el fabricante. Se necesitan aproximadamente 150 g de resina por anclaje. Impregnación requiere parcialmente aventando hacia fuera el paquete de la fibra para maximizar la penetración de la resina.<ol>
<li>Impregnar siempre hacia el final del conector para evitar que se doblen las fibras. Mantenga la región flexión para evitar el deslizamiento de algunas fibras desde el paquete y para evitar que el extremo libre se aventó hacia fuera en este paso.</li>
		</ol>
</li>
		<li>Sujete el extremo impregnado con un lazo de cable inmediatamente después de la impregnación. Luego, inserte el pasador de anclaje. Ayudar a la inserción con un alambre que empuja el lazo de cable, para garantizar que las fibras lleguen realmente a la longitud de empotramiento requerida.</li>
	</ol></li>
	<li>Conecte el refuerzo para el anclaje para garantizar un mecanismo de transferencia adecuado al conector. Este protocolo ha sido desarrollado y es además para el anclaje final de múltiples IMPLICITAS externamente consolidada refuerzos FRP. Vea la figura 3 para una explicación gráfica del proceso.
	<ol>
<li>Aplicar la primer capa de refuerzo antes de la inserción del ancla (pero siempre después de la preparación y limpieza del agujero), como se muestra en la figura 3. Alternativamente, utilice una capa primera más corta que los que se adhirieron en el ventilador de anclaje, para permitir la inserción del ancla antes de aplicar la primera capa de la armadura.</li>
		<li>Proporcionar anclaje final cuando la placa de extremo quitar los brackets (o delaminación) se espera que se producen. Para el uso mojado del refuerzo externo, siempre prepare la superficie del sustrato según normas o directrices12,13. Nota: Fans de anclaje deben ser completamente enlazados al refuerzo, como este vínculo acumulará el mecanismo de transferencia de estrés. En el caso de refuerzos FRP hechos de varias capas y con anclaje de extremo, se recomienda la instalación de ventilador de ancla entre dos capas. Esto elimina la necesidad de perforar la lámina con el ancla y evitar dañar el refuerzo. Hasta la fecha, no hay longitud mínima del ventilador se ha determinado en la literatura. Los autores recomiendan que se utilicen longitudes de ventilador de no menos de 50 mm.</li>
		<li>Aplicar resina de epoxy para el refuerzo de FRP exterior y el ventilador de anclaje. La resina puede aplicarse con una brocha o rodillo. Utilizar la misma resina para el refuerzo de FRP exterior al sustrato y el ventilador de anclaje para el refuerzo externo. Siempre tener en cuenta el tiempo de vida útil de la resina, según el fabricante.<ol>
<li>Evitar la aparición de vacíos de aire entre las capas de refuerzo mediante el uso de un rodillo de burbuja que permite alivio de aire después de la impregnación de cada capa (incluyendo el ventilador de anclaje). Nota: Para el desarrollo del Protocolo, se empleó una resina con un tiempo de vida útil de 90 min a 20 ° C.</li>
		</ol>
</li>
	</ol></li>
</ol>2. diseño con anclajes de espiga
Nota: El método de diseño se explica aquí para anclajes de ventilador, pero podrían seguirse procedimientos similares para dispositivos de anclaje diferentes. Este método consiste en la evaluación de la capacidad de anclaje, adherencia y contribución de las anclas a la fuerza general del miembro reforzado.
<ol><li>
Evaluar la capacidad de anclaje. Esto principalmente depende de si el ancla está sometido a tracción o las fuerzas de corte. En los casos más comunes con pasador ángulos de menos de 180° (aplicaciones de corte), el ángulo de la espiga limita la eficacia de la conexión debido a la concentración de tensiones en la región de la curva. Control de la fuerza de la curva siguiendo el método de instalación presentado arriba.
	<ol>
<li>Expresar la capacidad de anclaje como una fracción de su resistencia a la tracción. La capacidad de diseño para el anclaje será el mínimo de lo siguiente: la fuerza del cono de hormigón, fuerza de adherencia (calculada como en cualquier anclaje post instalado en concreto10), doble fuerza y resistencia a la tracción, con un factor de seguridad. Esto resulta en una capacidad de diseño de los anclajes (de). En Villanueva Llauradó et al. 14, las expresiones de todos los modos de fallo esperable de los anclajes de espiga se discuten.</li>
		<li>Estimar la resistencia de cono de hormigón con una expresión como la de Kim y Smith15 para evitar la falta de cono de hormigón. La resistencia de cono concreto sólo es crítica para anclajes muy superficiales y, en general, puede tomarse para anclajes con longitudes de empotramiento mayores que 75 mm.</li>
		<li>Calcular la fuerza de unión de la espiga de anclaje. Esto se puede realizar con las expresiones generales para anclajes post-instalados de códigos y guías de diseño. Según esas expresiones, la adhesión depende de los siguientes: la resistencia del concreto, el diámetro del agujero y la longitud de empotramiento15,16. Adoptar un valor para la resistencia al corte promedio en el interfaz de resina de hormigón que van desde 8 hasta 15 MPa cuando se utiliza la resina de epoxy.</li>
		<li>Estimar la reducción de la fuerza debido a la flexión. Esto depende principalmente de la interna radio, según la expresión proporcionada por JSCE8, que ha sido ampliamente adoptado para barras de FRP internos de doblez. Sin embargo, pruebas complementarias sobre anclajes aislados se recomiendan para evaluar la fuerza real conforme a la obra de los conectores en una configuración geométrica determinada. Esta prueba debe realizarse con pruebas de corte y con los anclajes instalados siguiendo el procedimiento propuesto en este trabajo.</li>
		<li>Calcular la resistencia a la tracción del anclaje con la fracción de fibras en el cross section de los conectores y la resistencia a la tracción de la fibra. Cables de fibra, fabricantes especifican generalmente resistencia a la tracción del conector impregnado, que podría ser adoptado para el diseño con un factor de reducción suficiente (de 1.25 a 1.5). Para paquetes de la fibra de los anclajes hechos a mano, deben realizar pruebas de cupón plana como en las normas de ASTM17.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Calcular la resistencia de la Unión de refuerzos fijos con cualquier expresión de códigos internacionales o de los modelos analíticos como los que se proporcionan en las referencias18,19. Alternativamente, pueden realizarse pruebas de cizallamiento simple o doble en régimen de servidumbre, muestras. El valor de la fuerza de adherencia (Pdb, d) debe ser utilizado en cálculos posteriores.</li>
	<li>Estimar la fuerza general como resultado de la fuerza de unión de la capacidad de refuerzo y anclaje, refuerzos con un anclaje. Esta hipótesis puede ser aceptada, según los datos existentes, cuando el ventilador de anclaje cubre completamente la anchura de la FRP, que es coherente con los resultados de comparar el rendimiento de muestras anclado de servidumbre y no adherente20de autores, 21. Calcular la resistencia de diseño para FRP anclado con un anclaje de punto con la siguiente ecuación: 
	   Pd = Pdb, d + Panc, d (1)</li>
	<li>Para anclajes múltiples, determinar la eficiencia del ancla y la contribución en función de la disposición de los anclajes (número de capas y filas, espaciado de ancla). Por favor prueba el arreglo deseado con el fin de evaluar la reducción de la eficiencia debido a múltiples anclajes y expresar la resistencia de diseño de la articulación anclada (Pd) como sigue: 
	  Pd = Pdb, d + y' • n • Panc, d (2) Obtener el coeficiente de y' de las pruebas con cada acuerdo específico del proyecto, dado el número de anclajes de espiga, como en las referencias20,23. Como alternativa a la prueba, considerar la eficacia de la y' lo sugerido en los enfoques de este tipo de pruebas en esas mismas publicaciones20,23.</li>
</ol>

<ol>
	<li>Grelle, S., Sneed, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=An+evaluation+of+anchorage+systems+for+fiber-reinforced+polymer+(FRP)+laminates+bonded+to+reinforced+concrete+elements.">An evaluation of anchorage systems for fiber-reinforced polymer (FRP) laminates bonded to reinforced concrete elements.</a> Struct Cong. , 1157-1168 (2011).</li><li>Kalfat, R., Al-Mahaidi, R., Smith, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Anchorage+devices+used+to+improve+the+performance+of+reinforced+concrete+beams+retrofitted+with+FRP+composites:+State-of-the-art+review.">Anchorage devices used to improve the performance of reinforced concrete beams retrofitted with FRP composites: State-of-the-art review.</a> J Compos Constr. , 14-33 (2013).</li><li>Orton, S. L., Jirsa, J. 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J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Pull-out+and+shear-strength+models+for+FRP+spike+anchors.">Pull-out and shear-strength models for FRP spike anchors.</a> Compos B Eng. 116, 239-252 (2017).</li><li>Kim, S., Smith, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Pullout+strength+models+for+FRP+anchors+in+uncracked+concrete.">Pullout strength models for FRP anchors in uncracked concrete.</a> J Compos Constr. 14 (4), 406-414 (2010).</li><li>Cook, R. A., Konz, R. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Factors+influencing+bond+strength+of+adhesive+anchors.">Factors influencing bond strength of adhesive anchors.</a> ACI Struct J. 98 (1), 76-86 (2001).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Standard test method for Tensile Properties of Polymer Matrix Composite Materials. , (2014).</li><li>Chen, J., Teng, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Anchorage+strength+models+for+FRP+and+steel+plates+bonded+to+concrete.">Anchorage strength models for FRP and steel plates bonded to concrete.</a> J Struct Eng. 127 (7), 784-791 (2001).</li><li>Lu, X. Z., Teng, J. G., Ye, L. P., Jiang, J. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Bond-slip+models+for+FRP+and+steel+plates+bonded+to+concrete.">Bond-slip models for FRP and steel plates bonded to concrete.</a> Eng Struct. 27 (6), 920-927 (2005).</li><li>Brena, S. F., McGuirk, G. N. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Advances+on+the+behavior+characterization+of+FRPanchored+carbon+fiber-reinforced+polymer+(CFRP)+sheets+used+to+strengthen+concrete+elements.">Advances on the behavior characterization of FRPanchored carbon fiber-reinforced polymer (CFRP) sheets used to strengthen concrete elements.</a> Int J Concr Struct Mater. 7 (1), 3-16 (2013).</li><li>Eshwar, N., Nanni, A., Ibell, T. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Performance+of+two+anchor+systems+of+externally+bonded+fiber-reinforced+polymer+laminates.">Performance of two anchor systems of externally bonded fiber-reinforced polymer laminates.</a> ACI Mater J. 105 (1), 72-80 (2008).</li><li>Zhang, H. W., Smith, S. T., Kim, S. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Optimisation+of+carbon+and+glass+FRP+anchor+design.">Optimisation of carbon and glass FRP anchor design.</a> Constr Build Mater. 32, 1-12 (2012).</li><li>Zhang, H. W., Smith, S. T. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=FRP-to-concrete+joint+assemblages+anchored+with+multiple+FRP+anchors.">FRP-to-concrete joint assemblages anchored with multiple FRP anchors.</a> Compos Struct. 94 (2), 403-414 (2012).</li></ol>

Los autores no tienen nada que revelar.

Se presenta un protocolo paso a paso para la instalación y diseño de los anclajes de espiga FRP. Al mejor del conocimiento authors', no hay protocolos detallados en los anclajes de espiga se han desarrollado en relación con el efecto de los parámetros de instalación y proceso sobre capacidad de anclaje.
La propuesta broca suavizado es beneficiosa en el rendimiento de los anclajes de espiga, por medio de la reducción de la concentración de estrés y ha demostrado su eficacia en la reducc...

FRP anclas oferta un camino prometedor para mejorar el rendimiento de externamente consolidada FRPs aplicados a estructuras existentes, dadas que pueden retrasar o incluso prevenir debonding falta1,2. Sin embargo, una preocupación importante para los diseñadores conlleva la falla prematura de las anclas en esquileo debido a la concentración de tensiones en la región de doblado. Calidad de instalación y preparación de los agujeros son cruciales para limitar esta concentración de estrés que provoca una falla prematura.
Este trabajo aborda un método de instalación que tiene como objetivo reducir el impacto de la concentración de estrés y proporcionar un adecuado control de calidad de la preparación de la perforación y la instalación de las anclas. El método consiste en cuatro partes: perforación y limpieza de los orificios, suavizar los bordes del agujero con una broca modificado para requisitos particulares para evitar irregularidades en la distribución de la tensión en la región de flexión, instalación del ancla, incluyendo la impregnación de el pasador de anclaje y su inserción y la adherencia del anclaje para el refuerzo.
De los estudios previamente publicados3,4,5,6,7, se puede concluir que spike anclas con una flexión de la región (es decir, con un ángulo determinado entre el extremo libre y el región incrustado), sufren la concentración de tensiones que es propenso a provocar una falla prematura. Esto no puede evitarse siempre debido a la geometría de los miembros originales. En muchos casos, ángulos de 90° pasador se emplean ampliamente, aunque es generalmente aceptado que ángulos de 135° pasador permiten una reducción en la concentración de tensiones y llevan a mejor desempeño de los anclajes de espiga. Las principales razones para el uso de ángulos de 90° pasador son que son más simples de ejecutar y controlar en cualquier dirección y que reducen la posibilidad de cumplir con refuerzos internos.
La figura 1 muestra un ancla de espiga típica con los ángulos más comunes de la espiga. Anclajes de espiga con ángulos de 90° pasador pueden, sin embargo, mostrar un rendimiento relativamente bueno si se proporciona un control adecuado de la concentración de estrés. Limitar la concentración de tensión generalmente implica el diseño de los anclajes con un interior de gran radio, de doblez como el radio de curvatura interior se ha encontrado para desempeñar un papel importante en fibra acodamiento8,9. En este sentido, autores como Orton et al. 3 sugieren que se debe utilizar un radio de curvatura de 4 veces el diámetro del ancla. Recomendación el resultado práctico doblar radios, incluso para diámetros pequeños ancla, como aumentando el radio de curvatura implica disminuir la longitud de empotramiento real para una profundidad del agujero dado.
Los autores creen que la recomendación de gran radio de curvatura se relaciona con la dificultad de controlar el interior real flexión radio, desde un punto de vista geométrico, cuando el suavizado se realiza a mano. Una broca de medida ha sido en consecuencia diseñada que permite un fácil control de la calidad de la instalación y asegura que el radio de curvatura se considera en el diseño.
Se consideran dos procesos diferentes en el papel. La primera de ellas está relacionada con el procedimiento de instalación de los conectores (anclajes, especialmente antes de aventar hacia fuera el extremo libre), mientras que la segunda incluye el método propuesto para el diseño con anclajes de espiga y la verificación de las necesidades.

<table border="0" cellpadding="0" cellspacing="0" style="width:957px;" width="957">
	<colgroup>
		<col />
		<col />
		<col />
		<col />
	</colgroup>
	<tbody>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Concrete</td>
			<td style="width:96px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">The concrete for support has a dosage made by the authors, and a strength class no lower than C40</td>
		</tr>
		<tr height="84">
			<td height="84" style="height:84px;width:216px;">SikaWrap anchor C</td>
			<td style="width:96px;">SIKA</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">This material has been used for the FRP spike anchors. SikaWrap Anchor C is a unidirectional, carbon fiber rope, sheathed in an elastic gauze. The gauze can be cut onsite to create a fan end that anchors CFRP fabrics and plates used in the structural strengthening of masonry and concrete.&#160;</td>
		</tr>
		<tr height="41">
			<td height="41" style="height:41px;width:216px;">Sikadur 330</td>
			<td style="width:96px;">SIKA</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">Impregnating resin, apt for manual saturation methods. The product was used for impregnating the anchor dowel before insertion</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Sikadur 30</td>
			<td style="width:96px;">SIKA</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">Thixotropic, two part epoxy resin applied by spatula and therefore suitable for virtually any application, including overhead</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Drill bit</td>
			<td style="width:96px;">Betazul</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">Drill bit employed to smooth the holes that was designed by the authors and developed by Betazul SA</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Hammer drill</td>
			<td style="width:96px;">Hilti</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">Tool for the execution of anchor holes on masonry and concrete, for different drilling ranges</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Wire brush</td>
			<td style="width:96px;">Hilti</td>
			<td style="width:119px;">Hit series</td>
			<td style="width:527px;">For the proper brushing of drilled holes of varying diameters and embedment depths</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:216px;">Blow-out pump</td>
			<td style="width:96px;">Hilti</td>
			<td style="width:119px;">Hit series</td>
			<td>Manual blow-out pump&#160;</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:216px;">SikaWrap-230 C</td>
			<td style="width:96px;">SIKA</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">Unidirectional woven carbon fiber fabric for dry application process</td>
		</tr>
		<tr height="63">
			<td height="63" style="height:63px;width:216px;">Aluminium Bubble Roller</td>
			<td style="width:96px;">Fibre glast</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">For laminations where increased pressure is necessary to release air bubbles. They are straight across the width of the head and provide excellent air relief for nearly all applications.</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:216px;">Brush</td>
			<td style="width:96px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td>For impregnation of FRP bundle and sheet</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">600 kN testing machine</td>
			<td style="width:96px;">Proeti</td>
			<td style="width:119px;">DI-CP/S</td>
			<td style="width:527px;">This is used for the shear test of anchors, in order to evaluate the efficacy of the proposed insertion method</td>
		</tr>
		<tr height="41">
			<td height="41" style="height:41px;width:216px;">Cable ties</td>
			<td style="width:96px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">Cable ties are needed to fasten the end of the anchor dowel in order to prevent fanning out of the fibers during insertion</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Measuring tape</td>
			<td style="width:96px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">The measuring tape is necessary to control the embedment length as well as the diameter of the drill bit and hole clearance</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="height:21px;width:216px;">Steel wire</td>
			<td style="width:96px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td>Required to assist insertion</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Rigid (steel) bar</td>
			<td style="width:96px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:527px;">A rigid bar of any material (in this case, it was made with a steel bar) is needed to control the embedment length</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

installation method to enhance quality control for fiber reinforced polymer spike anchors

Anclajes de polímero (FRP) fibra reforzada son una forma prometedora para mejorar el rendimiento de FRPs externamente consolidado aplicado a las estructuras existentes, como pueden retrasar o incluso prevenir fallas debonding. Sin embargo, una de las principales preocupaciones que enfrentan los diseñadores es el fallo prematuro de los anclajes debido a la concentración de tensiones. Calidad mala instalación y preparación de los agujeros pueden resultar en la concentración de estrés que provoca esta falla prematura. Este trabajo aborda un método de instalación que tiene como objetivo reducir el impacto de la concentración de estrés y proporcionar un adecuado control de calidad de la preparación de la perforación. El método consiste en tres partes: la perforación y limpieza de los orificios, el suavizado de los bordes del agujero con una broca de modificado para requisitos particulares y la instalación del ancla, incluyendo la impregnación de la espiga de anclaje y su inserción. Fans de anclaje (la longitud libre de los picos) entonces se enlaza al refuerzo externo de FRP. Para el anclaje de extremo y en el caso de refuerzos con capas múltiples, se recomienda insertar el ventilador ancla entre dos capas para el mecanismo de transferencia de estrés.
El procedimiento propuesto se complementa con un enfoque de diseño para anclajes de espiga, basado en una extensa base de datos. Se propone que el diseño sigue una serie de pasos, a saber: selección del diámetro de anclaje y posterior tracción del conector (es decir, el ancla antes de aventar hacia fuera el extremo libre), evaluación de la reducción en la resistencia debido a flexión, provisión de suficiente empotramiento para evitar fallas de deslizamiento y la consideración del número y espaciamiento de los anclajes para refuerzo de concreto. En este sentido, cabe señalar que la investigación adicional es necesaria para obtener una expresión general para la contribución de los anclajes de espiga para total adherencia del refuerzo FRP.

Se realizaron pruebas en los conectores aislados para evaluar la efectividad del método de suavizado. Además, se compararon dos métodos de impregnación y la inserción de los conectores. El método húmedo consistía en impregnar las anclas inmediatamente antes de la inserción, como en el protocolo presentado. El método templado (o pre-impregnado) consistió en impregnación de la región embebida de los anclajes por adelantado, al menos 24 h antes de la inserción.
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Installation Method to Enhance Quality Control for Fiber Reinforced Polymer Spike Anchors

Este manuscrito presenta un método para el control de la calidad de la instalación de los anclajes de espiga diseñado para retrasar la delaminación de polímeros reforzados fibra externamente consolidada. El protocolo incluye la preparación de la perforación y el proceso de inserción. Se discuten los parámetros más influyentes en la eficacia de los anclajes.

Método de instalación para mejorar el Control de calidad de fibra reforzado con anclajes de espiga de polímero

Fiber reinforced polymer (FRP) anchors are a promising way to enhance the performance of externally-bonded FRPs applied to existing structures, as they ...

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7.0K vistas.  Technical University of Madrid. Este manuscrito presenta un método para el control de la calidad de la instalación de los anclajes de espiga diseñado para retrasar la delaminación de polímeros reforzados fibra externamente consolidada. El protocolo incluye la preparación de la perforación y el proceso de inserción. Se discuten los parámetros más influyentes en la eficacia de los anclajes.

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Fabricating Metamaterials Using the Fiber Drawing Method

Metamaterials are man-made composite materials, fabricated by assembling components much smaller than the wavelength at which they operate 1. They owe their electromagnetic properties to the structure of their constituents, instead of the atoms that compose them. For example, sub-wavelength metal wires can be arranged to possess an effective electric permittivity that is either positive or negative at a given frequency, in contrast to the metals themselves 2. This unprecedented control over the behaviour of light can potentially lead to a number of novel devices, such as invisibility cloaks 3, negative refractive index materials 4, and lenses that resolve objects below the diffraction limit 5. However, metamaterials operating at optical, mid-infrared and terahertz frequencies are conventionally made using nano- and micro-fabrication techniques that are expensive and produce samples that are at most a few centimetres in size 6-7. Here we present a fabrication method to produce hundreds of meters of metal wire metamaterials in fiber form, which exhibit a terahertz plasmonic response 8. We combine the stack-and-draw technique used to produce microstructured polymer optical fiber 9 with the Taylor-wire process 10, using indium wires inside polymethylmethacrylate (PMMA) tubes. PMMA is chosen because it is an easy to handle, drawable dielectric with suitable optical properties in the terahertz region; indium because it has a melting temperature of 156.6 &deg;C which is appropriate for codrawing with PMMA. We include an indium wire of 1 mm diameter and 99.99% purity in a PMMA tube with 1 mm inner diameter (ID) and 12 mm outside diameter (OD) which is sealed at one end. The tube is evacuated and drawn down to an outer diameter of 1.2 mm. The resulting fiber is then cut into smaller pieces, and stacked into a larger PMMA tube. This stack is sealed at one end and fed into a furnace while being rapidly drawn, reducing the diameter of the structure by a factor of 10, and increasing the length by a factor of 100. Such fibers possess features on the micro- and nano- scale, are inherently flexible, mass-producible, and can be woven to exhibit electromagnetic properties that are not found in nature. They represent a promising platform for a number of novel devices from terahertz to optical frequencies, such as invisible fibers, woven negative refractive index cloths, and super-resolving lenses.

Metamaterials at terahertz frequencies offer unique opportunities, but are challenging to fabricate in bulk. We adapt the fabrication procedure for microstructured polymer optical fibers to inexpensively fabricate metamaterials potentially on an industrial scale. We produce polymethylmethacrylate fibers containing ~10 &mu;m diameter indium wires separated by ~100 &mu;m, which exhibit a terahertz plasmonic response.

Los metamateriales Fabricacion mediante el método de dibujo de fibra

Metamaterials are man-made composite materials, fabricated by assembling components much smaller than the wavelength at which they operate 1. They owe ...

Investigación

Ingeniería

Integrating a Triplet-triplet Annihilation Up-conversion System to Enhance Dye-sensitized Solar Cell Response to Sub-bandgap Light

The poor response of dye-sensitized solar cells (DSCs) to red and infrared light is a significant impediment to the realization of higher photocurrents and hence higher efficiencies. Photon up-conversion by way of triplet-triplet annihilation (TTA-UC) is an attractive technique for using these otherwise wasted low energy photons to produce photocurrent, while not interfering with the photoanodic performance in a deleterious manner. Further to this, TTA-UC has a number of features, distinct from other reported photon up-conversion technologies, which renders it particularly suitable for coupling with DSC technology. In this work, a proven high performance TTA-UC system, comprising a palladium porphyrin sensitizer and rubrene emitter, is combined with a high performance DSC (utilizing the organic dye D149) in an integrated device. The device shows an enhanced response to sub-bandgap light over the absorption range of the TTA-UC sub-unit resulting in the highest figure of merit for up-conversion assisted DSC performance to date.

An integrated device, incorporating a dye-sensitized solar cell and triplet-triplet annihilation up-conversion unit was produced, affording enhanced light harvesting, from a wider section of the solar spectrum. Under modest irradiation levels a significantly enhanced response to low energy photons was demonstrated, yielding a record figure of merit for dye-sensitized solar cells.

La integración de un Sistema de Up-conversión trío-triplete Aniquilación para Mejorar sensibilizado-Dye respuesta de células solares a la luz Sub-gap

The poor response of dye-sensitized solar cells (DSCs) to red and infrared light is a significant impediment to the realization of higher photocurrents ...

Preparation and Friction Force Microscopy Measurements of Immiscible, Opposing Polymer Brushes

Solvated polymer brushes are well known to lubricate high-pressure contacts, because they can sustain a positive normal load while maintaining low friction at the interface. Nevertheless, these systems can be sensitive to wear due to interdigitation of the opposing brushes. In a recent publication, we have shown via molecular dynamics simulations and atomic force microscopy experiments, that using an immiscible polymer brush system terminating the substrate and the slider surfaces, respectively, can eliminate such interdigitation. As a consequence, wear in the contacts is reduced. Moreover, the friction force is two orders of magnitude lower compared to traditional miscible polymer brush systems. This newly proposed system therefore holds great potential for application in industry. Here, the methodology to construct an immiscible polymer brush system of two different brushes each solvated by their own preferred solvent is presented. The procedure how to graft poly(N-isopropylacrylamide) (PNIPAM) from a flat surface and poly(methyl methacrylate) (PMMA) from an atomic force microscopy (AFM) colloidal probe is described. PNIPAM is solvated in water and PMMA in acetophenone. Via friction force AFM measurements, it is shown that the friction for this system is indeed reduced by two orders of magnitude compared to the miscible system of PMMA on PMMA solvated in acetophenone.

The methodology to perform friction force microscopy experiments for contacting brushes is presented: Two polymer brushes that are grafted from (a) substrates and (b) colloidal probes are slid to show that, by using two contacting immiscible brush systems, friction in sliding contacts is reduced compared to miscible brush systems.

Preparación y Fricción Fuerza Microscopía mediciones de inmiscibles, opuestos polímero Cepillos

Solvated polymer brushes are well known to lubricate high-pressure contacts, because they can sustain a positive normal load while maintaining low ...

A Testing Platform for Durability Studies of Polymers and Fiber-reinforced Polymer Composites under Concurrent Hygrothermo-mechanical Stimuli

The durability of polymers and fiber-reinforced polymer composites under service condition is a critical aspect to be addressed for their robust designs and condition-based maintenance. These materials are adopted in a wide range of engineering applications, from aircraft and ship structures, to bridges, wind turbine blades, biomaterials and biomedical implants. Polymers are viscoelastic materials, and their response may be highly nonlinear and thus make it challenging to predict and monitor their in-service performance. The laboratory-scale testing platform presented herein assists the investigation of the influence of concurrent mechanical loadings and environmental conditions on these materials. The platform was designed to be low-cost and user-friendly. Its chemically resistant materials make the platform adaptable to studies of chemical degradation due to in-service exposure to fluids. An example of experiment was conducted at RT on closed-cell polyurethane foam samples loaded with a weight corresponding to ~50% of their ultimate static and dry load. Results show that the testing apparatus is appropriate for these studies. Results also highlight the larger vulnerability of the polymer under concurrent loading, based on the higher mid-point displacements and lower residual failure loads. Recommendations are made for additional improvements to the testing apparatus.

The durability of polymers and fiber-reinforced polymer composites in service is a critical aspect for their designs and condition-based maintenance. We present a novel low-cost laboratory testing platform for the investigation of the influence of concurrent mechanical and environmental loadings, and may help design more efficient yet safer composite structures.

Una plataforma de pruebas de Estudios de durabilidad de Polímeros y reforzados con fibra de polímero composites bajo estímulos Concurrente Hygrothermo-mecánica

The durability of polymers and fiber-reinforced polymer composites under service condition is a critical aspect to be addressed for their robust designs ...

Morphology Control for Fully Printable Organic&#8211;Inorganic Bulk-heterojunction Solar Cells Based on a Ti-alkoxide and Semiconducting Polymer

The photoactive layer of a typical organic thin-film bulk-heterojunction (BHJ) solar cell commonly uses fullerene derivatives as the electron-accepting material. However, fullerene derivatives are air-sensitive; therefore, air-stable material is needed as an alternative. In the present study, we propose and describe the properties of Ti-alkoxide as an alternative electron-accepting material to fullerene derivatives to create highly air-stable BHJ solar cells. It is well-known that controlling the morphology in the photoactive layer, which is constructed with fullerene derivatives as the electron acceptor, is important for obtaining a high overall efficiency through the solvent method. The conventional solvent method is useful for high-solubility materials, such as fullerene derivatives. However, for Ti-alkoxides, the conventional solvent method is insufficient, because they only dissolve in specific solvents. Here, we demonstrate a new approach to morphology control that uses the molecular bulkiness of Ti-alkoxides without the conventional solvent method. That is, this method is one approach to obtain highly efficient, air-stable, organic-inorganic bulk-heterojunction solar cells.

Morphology Control for Fully Printable Organic&amp;#8211;Inorganic Bulk-heterojunction Solar Cells Based on a Ti-alkoxide and Semiconducting Polymer

A method for fully printable, fullerene-free, highly air-stable, bulk-heterojunction solar cells based on Ti alkoxides as the electron acceptor and the electron-donating polymer fabrication is described here. Moreover, a method for controlling the morphology of the photoactive layer through the molecular bulkiness of the Ti-alkoxide units is reported.

Control de la morfología de las células solares a granel-heterounión orgánica-inorgánica completamente para imprimir Sobre la base de un Ti-alcóxido y semiconductores de polímero

The photoactive layer of a typical organic thin-film bulk-heterojunction (BHJ) solar cell commonly uses fullerene derivatives as the electron-accepting ...

Fabrication of Polymer Microspheres for Optical Resonator and Laser Applications

This paper describes three methods of preparing fluorescent microspheres comprising &#960;-conjugated or non-conjugated polymers: vapor diffusion, interface precipitation, and mini-emulsion. In all methods, well-defined, micrometer-sized spheres are obtained from a self-assembling process in solution. The vapor diffusion method can result in spheres with the highest sphericity and surface smoothness, yet the types of the polymers able to form these spheres are limited. On the other hand, in the mini-emulsion method, microspheres can be made from various types of polymers, even from highly crystalline polymers with coplanar, &#960;-conjugated backbones. The photoluminescent (PL) properties from single isolated microspheres are unusual: the PL is confined inside the spheres, propagates at the circumference of the spheres via the total internal reflection at the polymer/air interface, and self-interferes to show sharp and periodic resonant PL lines. These resonating modes are so-called "whispering gallery modes" (WGMs). This work demonstrates how to measure WGM PL from single isolated spheres using the micro-photoluminescence (&#181;-PL) technique. In this technique, a focused laser beam irradiates a single microsphere, and the luminescence is detected by a spectrometer. A micromanipulation technique is then used to connect the microspheres one by one and to demonstrate the intersphere PL propagation and color conversion from coupled microspheres upon excitation at the perimeter of one sphere and detection of PL from the other microsphere. These techniques, &#181;-PL and micromanipulation, are useful for experiments on micro-optic application using polymer materials.

Protocols for the synthesis of microspheres from polymers, the manipulation of microspheres, and micro-photoluminescence measurements are presented.

Fabricación de microesferas de polímero para aplicaciones de resonador óptico y láser

This paper describes three methods of preparing fluorescent microspheres comprising &#960;-conjugated or non-conjugated polymers: vapor diffusion, ...

Experimental Protocol to Determine the Chloride Threshold Value for Corrosion in Samples Taken from Reinforced Concrete Structures

The aging of reinforced concrete infrastructure in developed countries imposes an urgent need for methods to reliably assess the condition of these structures. Corrosion of the embedded reinforcing steel is the most frequent cause for degradation. While it is well known that the ability of a structure to withstand corrosion depends strongly on factors such as the materials used or the age, it is common practice to rely on threshold values stipulated in standards or textbooks. These threshold values for corrosion initiation (Ccrit) are independent of the actual properties of a certain structure, which clearly limits the accuracy of condition assessments and service life predictions. The practice of using tabulated values can be traced to the lack of reliable methods to determine Ccrit on-site and in the laboratory.
Here, an experimental protocol to determine Ccrit for individual engineering structures or structural members is presented. A number of reinforced concrete samples are taken from structures and laboratory corrosion testing is performed. The main advantage of this method is that it ensures real conditions concerning parameters that are well known to greatly influence Ccrit, such as the steel-concrete interface, which cannot be representatively mimicked in laboratory-produced samples. At the same time, the accelerated corrosion test in the laboratory permits the reliable determination of Ccrit prior to corrosion initiation on the tested structure; this is a major advantage over all common condition assessment methods that only permit estimating the conditions for corrosion after initiation, i.e., when the structure is already damaged.
The protocol yields the statistical distribution of Ccrit for the tested structure. This serves as a basis for probabilistic prediction models for the remaining time to corrosion, which is needed for maintenance planning. This method can potentially be used in material testing of civil infrastructures, similar to established methods used for mechanical testing.

We propose a method to measure a parameter that is highly relevant for corrosion assessments or predictions of reinforced concrete structures, with the main advantage of permitting testing of samples from engineering structures. This ensures real conditions at the steel-concrete interface, which are crucial to avoid artifacts of laboratory-made samples.

Protocolo experimental para determinar el valor de umbral de cloruro para la corrosión en las muestras tomadas de estructuras de hormigón armado

The aging of reinforced concrete infrastructure in developed countries imposes an urgent need for methods to reliably assess the condition of these ...

Preparation of Aligned Steel Fiber Reinforced Cementitious Composite and Its Flexural Behavior

The aim of this work is to present an approach, inspired by the way in which a compass needle maintains a consistent orientation under the action of the Earth&#39;s magnetic field, for manufacturing a cementitious composite reinforced with aligned steel fibers. Aligned steel fiber reinforced cementitious composites (ASFRC) were prepared by applying a uniform electromagnetic field to fresh mortar containing short steel fibers, whereby the short steel fibers were driven to rotate in alignment with the magnetic field. The degree of alignment of steel fibers in hardened ASFRC was assessed both by counting steel fibers in fractured cross-sections and by X-ray computed tomography analysis. The results from the two methods show that the steel fibers in ASFRC were highly aligned while the steel fibers in non-magnetically treated composites were randomly distributed. The aligned steel fibers had a much higher reinforcing efficiency, and the composites, therefore, exhibited significantly enhanced flexural strength and toughness. The ASFRC is thus superior to SFRC in that it can withstand greater tensile stress and more effectively resist cracking.

This protocol describes an approach for manufacturing aligned steel fiber reinforced cementitious composite by applying a uniform electromagnetic field. Aligned steel fiber reinforced cementitious composite exhibits superior mechanical properties to ordinary fiber reinforced concrete.

Preparación de fibra de acero alineada reforzado compuesto de cemento y su comportamiento a la flexión

The aim of this work is to present an approach, inspired by the way in which a compass needle maintains a consistent orientation under the action of the ...

Electrodos blandos basados en canales microfluídicos para la detección de presión capacitiva

Microfluidic Channel-Based Soft Electrodes and Their Application in Capacitive Pressure Sensing

Flexible and stretchable electrodes are essential components in soft artificial sensory systems. Despite recent advances in flexible electronics, most electrodes are either restricted by the patterning resolution or the capability of inkjet printing with high-viscosity super-elastic materials. In this paper, we present a simple strategy to fabricate microchannel-based stretchable composite electrodes, which can be achieved by scraping elastic conductive polymer composites (ECPCs) into lithographically embossed microfluidic channels. The ECPCs were prepared by a volatile solvent evaporation method, which achieves a uniform dispersion of carbon nanotubes (CNTs) in a polydimethylsiloxane (PDMS) matrix. Compared to conventional fabrication methods, the proposed technique can facilitate the rapid fabrication of well-defined stretchable electrodes with high-viscosity slurry. Since the electrodes in this work were made up of all-elastomeric materials, strong interlinks can be formed between the ECPCs-based electrodes and the PDMS-based substrate at the interfaces of the microchannel walls, which allows the electrodes to exhibit mechanical robustness under high tensile strains. In addition, the mechanical-electric response of the electrodes was also systematically studied. Finally, a soft pressure sensor was developed by combining a dielectric silicone foam and an interdigitated electrodes (IDE) layer, and this demonstrated great potential for pressure sensors in soft robotic tactile sensing applications.

Autor destacado: Electrodos blandos basados en canales microfluídicos y su aplicación en la detección de presión capacitiva  

Flexible electrodes have a wide range of applications in soft robotics and wearable electronics. The present protocol demonstrates a new strategy to fabricate highly stretchable electrodes with high resolution via lithographically defined microfluidic channels, which paves the way for future high-performance soft pressure sensors.

Electrodos blandos basados en canales microfluídicos y su aplicación en la detección de presión capacitiva

Flexible and stretchable electrodes are essential components in soft artificial sensory systems. Despite recent advances in flexible electronics, most ...