המחברים מודים בהוקרה למימון של קרבונט קטאר פחמן אחסון מרכז מחקר (QCCSRC), בתנאי במשותף על ידי קטאר נפט, Shell, וקטור מדע וטכנולוגיה פארק. המחברים מודים Frans van den Berg (Shell פתרונות גלובלי, אמסטרדם, הולנד) על מתן מדגם הנפט הגולמי.

הערה: מכיוון שהניסוי פועל בטמפרטורה ובלחץ גבוהים, הבטיחות חשובה ביותר. המערכת מוגנת מפני לחץ יתר על-ידי מגבלת התוכנה על בקר משאבת המזרק ודיסקים מתפוצצים במערבל ובין משאבת ההילוכים והראומטר (ראה איור 1 ואיור 2 ). בנוסף, לפני כל ניסוי, מומלץ לבצע בדיקת דליפה רגילה. מומלץ גם לבצע את הבדיקה חיכוך של הלחץ תא גיאומטריה כדי לוודא את rheometer מתפקדת היטב 9 , 10 . 1. הכנת מדגם נפט גולמי הערה: השתמש Zuata שמן גולמי מדגם כפי שהתקבלו. הטבלה הבאה מציגה את המאפיינים הפיזיקליים הבסיסיים של הנפט הגולמי זואטה. <table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always" style=";text-align:right;direction:rtl"><tbody><tr><td> ChaRacteristics </td><td> ערך </td></tr><tr><td> כוח המשיכה של ה- API </td><td> 9.28 </td></tr><tr><td> חבית פקטור (bbl / t) </td><td> 6.27 </td></tr><tr><td> סה&quot;כ גופרית (% wt) </td><td> 3.35 </td></tr><tr><td> לחץ אדים ריד (kPa) </td><td> 1 </td></tr><tr><td> Pour Point (° C) </td><td> 24 </td></tr><tr><td> תוכן H 2 S קיים (ppm) </td><td> - </td></tr><tr><td> פוטנציאל H 2 S תוכן (ppm) </td><td> 115 </td></tr><tr><td> פוטנציאל HCl תוכן (ppm) </td><td> - </td></tr><tr><td> Calc. קל ערך (kJ / kg) </td><td> 41,855 </td></tr></tbody></table> טבלה 1: התכונות הפיסיות של הנפט הגולמי זואטה. <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> הוסף 128.57 גרם של טולואן עד 300 גרם של נפט גולמי זואטה כדי להכין את הדילול עם 70% wt% נפט גולמי זואטה ו 30% wt טולואן. רוק את התערובת בטמפרטורת החדר למשך 3 שעות. </li></ol> 2. טוען את דגימת נפט גולמי לתוך מיקסר <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> נתק את המערבל מהמערכת ופתח אותו. מניחים סטירר בחלק התחתון של המיקסר. טען 200 מ&quot;ל של מדגם נפט גולמי לתוך המיקסר. לאחר הידוק כל הברגים, חבר את המערבל בחזרה למערכת. </li></ol> 3. התחלת המערכת כולה עם דוגמת נפט גולמי <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> ראש המערכת עם צילינדר קואקסיאלי גליל הלחץ בתא. הערה: נא עיין בתרשים 1 כדי לאתר את השסתום. <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> סגור את תא הלחץ Rheometer ידי הידוק ראש הלחץ 9 . הר את כוס הסיבוב על ציר rheometer. כווננו אותו למצב המדידה. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> סגור שסתומים A, D, E, F, G, ו H. שסתום פתוח C. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> פתח את גליל חנקן. הכניסו את הגז הדחוס לתוך המיקסר על ידי פתיחת שסתומים H ו- E. כאשר הגז מגיע למיקסר, שסתום סגור H וגליל הגז. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> שסתום פתוח א הגז הדחוס ידחוף את דגימת הנפט הגולמי ללולאה במחזור דרך צינור היניקה. כאשר המדגם נפט גולמי נוטף מן שסתום C בתרשים 1 , המערכת כולה הוא דרוך על ידי מדגם הנפט הגולמי. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> פתח את שסתום F כדי לשחרר את יתרת הגז. סגור את שסתום C ואת שסתום פתוח D. הפעל את משאבת הילוך כדי להפיץ את הנוזל למשך זמן מה. בהתאם צמיגות של מדגם הנפט הגולמי, זה יכול לקחת 1 עד 5 שעות. הערה: הלחץ של חנקן דחוס הציג לתוך מערבל תלוי צמיגות של מדגם הנפט הגולמי. אם הצמיגות של מדגם הנפט הגולמי היא מעל 5 Pa ∙ s, הלחץ של גז דחוס עשוי להיות גדול מ -15 בר. </li></ol></li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> ראש המערכת עם פער כפול תא גיאומטריה פער. הערה: ראה איור 2 כדי לאתר את השסתום. <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> הסר tהוא לוחץ על ראש ועל גליל המדידה של תא הלחץ. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> סגור את השסתומים A, D, E, F, G, H ו- I. שסתום פתוח C. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> פתח את גליל חנקן. הכניסו את הגז הדחוס לתוך המיקסר על ידי פתיחת שסתומים H ו- E. כאשר הגז מגיע למערבל, סגור את שסתום H ואת גליל הגז. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> שסתום פתוח א הגז הדחוס ידחוף את דגימת הנפט הגולמי ללולאה במחזור דרך צינור היניקה. כאשר מדגם הנפט הגולמי רק לטבול את החלק הפנימי של הגיאומטריה פער כפול, פתח שסתום F לשחרר את הלחץ במיקסר. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> הפעל את משאבת ההילוכים. בזהירות להתאים את מהירות סיבוב משאבת ההילוכים. יש לוודא כי קצב זרימת הכניסה לתא הלחץ, שנקבע על ידי משאבת ההילוכים, נמוך או שווה לשיעור זרימת היציאה מתא הלחץ, הנקבע על ידי כוח הכבידה. כאשר מהירות סבירה סבירה של משאבת הציוד נמצאה ומדגם הנפט הגולמי נוטף מטה מן שסתום C, המערכת כולה הוא דרוך על ידי השמן. Tכבה את משאבת ההילוכים. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> הרכבה את גליל המדידה ולחץ על הלחץ על תא הלחץ 10 . סגור את שסתום C ו שסתום פתוח .ד הפעל את משאבת ההילוכים כדי להזיז את הנוזל. הערה: אם לדגימת הנפט הגולמי יש צמיגות הדומה למים, הגז הדחוס בלחץ של 3 עד 4 בר מספיק. </li></ol></li></ol> 4. פינוי הכמות הנותרת במערכת <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> סגור שסתומים A ו- D באיור 1 או איור 2 . חבר את משאבת ואקום כדי שסתום הפעל את המשאבה ואקום במשך 15 דקות. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> סגור את שסתום F ולאחר מכן כבה את משאבת ואקום. </li></ol> 5. הצגת CO 2 לתוך מיקסר <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> עם גליל קואקסיאלי צילינדר גיאומטריה הלחץ <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> פתח שסתום G ו- CO 2 גליל באיור 1 . פתח שסתום D באיור 1 . </<html> Li&gt; <li style=";text-align:right;direction:rtl"> לאחר CO 2 ממלא את השטח הנותר במערכת, סגור שסתום G ו CO 2 גליל כדי למנוע CO 2 מ בחזרה זורם אל הצילינדר. </li></ol></li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> עם פער כפול תא הלחץ הגיאומטריה <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> פתח שסתום G ו- CO 2 גליל באיור 2 . פתח את שסתום D ואני באיור 2 . </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> לאחר CO 2 ממלא את השטח הנותר במערכת, סגור שסתום G ו CO 2 גליל כדי למנוע CO 2 מ בחזרה זורם אל הצילינדר. </li></ol></li></ol> 6. הגדרת טמפרטורה ולחץ <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> הזן את ערך הטמפרטורה הרצוי על המיקסר ו Rheometer. הזן את ערך הטמפרטורה הרצוי למערכת החימום של רשת הצינור. הזן את ערך הלחץ הרצוי למשאבת המזרק. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> המתן עד שהטמפרטורה והלחץ יתייצבו. </li></ol>&quot;7&quot; הפעלת המערבל ומשאבת ההילוכים <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> פתח את שסתומים במורד הזרם במעלה המשאבה הילוך. </li></ol> 8. ניטור נפח במיקסר ו צמיגות תערובת <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> הקלט את הקריאה נפח משאבת מזרק עבור כל 6 שעות. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> לאחר כל 6 שעות, לכבות את המשאבה ואת משאבת הילוך. מדוד את צמיגות של תערובת דרך rheometer. המדידה צמיגות מתחיל עם 5 דקות זמן ההתיישבות, ולאחר מכן למדוד צמיגות בקצב גזירה קבוע של 10 s -1 . </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> כאשר ערכי עוצמת הקול והצמיגות מראים הבדלים ניכרים (&gt; 4%) בין שתי מדידות עוקבות, הפעילו את משאבת ההילוכים ואת המערב שוב כדי להמשיך את הערבוב. כאשר מדידות נפח ו מדידות צמיגים לא מראים שינוי בערכים (≤ 4%), איזון בין CO2 ו מדגם נפט גולמי הוא אישר. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> כבה את משאבת ההילוכים ואת stirrer למדידת rheology. הערה:תקופת ערבוב יכול להימשך 1 עד 2 ימים, בהתאם צמיגות של מדגם הנפט הגולמי. </li></ol> 9. ביצוע המדידה Rheology <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> עם גליל קואקסיאלי גליל לחץ גליל 9 <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> סגור שסתומים A ו- D באיור 1 עבור המדידה rheology. מראש גזירה את התערובת בקצב גזירה של 10 s -1 במשך 0.5 דקות. מניחים את התערובת במשך 1 דקות. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> למדוד את צמיגות תערובת בקצב הגזירה מ -1500 s ל -1 s -1 . בכל שיעור גזירה, שיעור גזירה זמן התאמת הוא 0.2 דקות. משך המדידה בכל שלב גזירה קצב הוא גדל logarithmically מ 0.5 דקות עד 1 דקות, למעט שיעור הגזירה זמן התאמת. </li></ol></li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> עם פער כפול פער הגיאומטריה תא 10 <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> סגור שסתומים A ו- D באיור 2 עבור המדידה rheology. מראש גזירההתערובת בקצב גזירה של 10 s -1 במשך 0.5 דקות. מניחים את התערובת במשך 1 דקות. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> למדוד את צמיגות תערובת בקצב הגזירה מ -150 s ל -1 s -1 . בכל שיעור גזירה, שיעור גזירה זמן התאמת הוא 0.2 דקות. משך המדידה בכל שלב גזירה קצב הוא גדל logarithmically מ 0.5 דקות עד 1 דקות, למעט שיעור הגזירה זמן התאמת. </li></ol></li></ol> 10. הגברת הלחץ לערך הרצוי הבא <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> עם גליל קואקסיאלי גליל הנדנדה לחץ <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> סגור שסתום E בתרשים 1 . </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> להכניס יותר CO 2 לתוך משאבת מזרק על ידי פתיחת שסתום G ו CO 2 גליל. סגור שסתום G ו- CO 2 גליל. פתח את שסתום E ​​כדי להוסיף CO 2 יותר למיקסר. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> אם הלחץ הוא פחות מהערך הרצוי, לחזור להציג יותר CO 2 . </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> קלט את הלחץ החדש set poInt לתוך משאבת המזרק. המתן עד שהלחץ יתייצב. </li></ol></li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> עם פער כפול הגיאומטריה הלחץ בתא <ol style=";text-align:right;direction:rtl"><li style=";text-align:right;direction:rtl"> סגור את השסתומים E ו- I באיור 2 . </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> להכניס יותר CO 2 לתוך משאבת מזרק על ידי פתיחת שסתום G ו CO 2 גליל. סגור שסתום G ו- CO 2 גליל. שסתומים פתוחים E ו- I כדי להוסיף CO 2 יותר למיקסר. </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> אם הלחץ הוא פחות מהערך הרצוי, חזור על השלב כדי להציג יותר CO 2 . </li><li style=";text-align:right;direction:rtl"> הזן את נקודת הלחץ החדשה לתוך משאבת המזרק. המתן עד שהלחץ יתייצב. הערה: חזור על שלבים 7 עד 10 עבור המדידה rheology בלחצים גבוהים יותר. </li></ol></li></ol>

<ol>
	<li>Hasan, S. W., Ghannam, M. T., Esmail, N. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Heavy+crude+oil+viscosity+reduction+and+rheology+for+pipeline+transportation.">Heavy crude oil viscosity reduction and rheology for pipeline transportation.</a> Fuel. 89 (5), 1095-1100 (2010).</li><li>Henaut, I., Barre, L., Argillier, J. F., Brucy, F., Bouchard, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheological+and+Structural+Properties+of+Heavy+Crude+Oils+in+Relation+With+Their+Asphaltenes+Content.">Rheological and Structural Properties of Heavy Crude Oils in Relation With Their Asphaltenes Content.</a> SPE International Symposium on Oilfield Chemistry. , 13-16 (2013).</li><li>Ghannam, M. T., Hasan, S. W., Abu-Jdayil, B., Esmail, N. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheological+properties+of+heavy+&amp;+light+crude+oil+mixtures+for+improving+flowability.">Rheological properties of heavy &amp; light crude oil mixtures for improving flowability.</a> J. Petrol. Sci. Eng. 81, 122-128 (2012).</li><li>Mart&#237;nez-Palou, R., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Transportation+of+heavy+and+extra-heavy+crude+oil+by+pipeline:+A+review.">Transportation of heavy and extra-heavy crude oil by pipeline: A review.</a> J. Petrol. Sci. Eng. 75 (3-4), 274-282 (2011).</li><li>Behzadfar, E., Hatzikiriakos, S. G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheology+of+bitumen:+Effects+of+temperature,+pressure,+CO2+concentration+and+shear+rate.">Rheology of bitumen: Effects of temperature, pressure, CO2 concentration and shear rate.</a> Fuel. 116, 578-587 (2014).</li><li>Royer, J. R., Gay, Y. J., Desimone, J. M., Khan, S. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=High-pressure+rheology+of+polystyrene+melts+plasticized+with+CO2:+Experimental+measurement+and+predictive+scaling+relationships.">High-pressure rheology of polystyrene melts plasticized with CO2: Experimental measurement and predictive scaling relationships.</a> J. Polym. Sci., Part B: Polym. Phys. 38 (23), 3168-3180 (2000).</li><li>Gerhardt, L. J., Manke, C. W., Gulari, E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheology+of+polydimethylsiloxane+swollen+with+supercritical+carbon+dioxide.">Rheology of polydimethylsiloxane swollen with supercritical carbon dioxide.</a> J. Polym. Sci., Part B: Polym. Phys. 35 (3), 523-534 (1997).</li><li>Lee, M., Park, C. B., Tzoganakis, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Measurements+and+modeling+of+PS/supercritical+CO2+solution+viscosities.">Measurements and modeling of PS/supercritical CO2 solution viscosities.</a> Polym. Eng. Sci. 39 (1), 99-109 (1999).</li><li>Seifried, C., Hu, R., Headen, T., Crawshaw, J., Boek, E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=IOR+2015-18th+European+Symposium+on+Improved+Oil+Recovery.">IOR 2015-18th European Symposium on Improved Oil Recovery.</a> Eage. , (2015).</li><li>Priyanto, S., Mansoori, G. A., Suwono, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Measurement+of+property+relationships+of+nano-structure+micelles+and+coacervates+of+asphaltene+in+a+pure+solvent.">Measurement of property relationships of nano-structure micelles and coacervates of asphaltene in a pure solvent.</a> Chem. Eng. Sci. 56 (24), 6933-6939 (2001).</li><li>Zhao, Y., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effect+of+compressed+CO2+on+the+properties+of+lecithin+reverse+micelles.">Effect of compressed CO2 on the properties of lecithin reverse micelles.</a> Langmuir. 24 (17), 9328-9333 (2008).</li><li>Hu, R., Trusler, J. P. M., Crawshaw, J. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+effect+of+CO2+dissolution+on+the+rheology+of+a+heavy+oil/water+emulsion.">The effect of CO2 dissolution on the rheology of a heavy oil/water emulsion.</a> Energy Fuels. , (2016).</li><li>Hu, R., Crawshaw, J. P., Trusler, J. P. M., Boek, E. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheology+and+Phase+Behavior+of+Carbon+Dioxide+and+Crude+Oil+Mixtures.">Rheology and Phase Behavior of Carbon Dioxide and Crude Oil Mixtures.</a> Energy Fuels. , (2016).</li><li>Zhang, Y. P., Hyndman, C. L., Maini, B. B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Measurement+of+gas+diffusivity+in+heavy+oils.">Measurement of gas diffusivity in heavy oils.</a> J. Petrol. Sci. Eng. 25 (1-2), 37-47 (2000).</li><li>Kariznovi, M., Nourozieh, H., Abedi, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Experimental+apparatus+for+phase+behavior+study+of+solvent-bitumen+systems:+A+critical+review+and+design+of+a+new+apparatus.">Experimental apparatus for phase behavior study of solvent-bitumen systems: A critical review and design of a new apparatus.</a> Fuel. 90 (2), 536-546 (2011).</li><li>Tang, J., Quinlan, P. J., Tam, K. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Stimuli-responsive+Pickering+emulsions:+recent+advances+and+potential+applications.">Stimuli-responsive Pickering emulsions: recent advances and potential applications.</a> Soft Matter. 11 (18), 3512-3529 (2015).</li><li>Aveyard, R., Binks, B. P., Clint, J. H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Emulsions+stabilised+solely+by+colloidal+particles.">Emulsions stabilised solely by colloidal particles.</a> Adv. Colloid Interface Sci. 100, 503-546 (2003).</li><li>Kawashima, Y., Hino, T., Takeuchi, H., Niwa, T., Horibe, K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheological+Study+of+W/O/W+Emulsion+by+a+Cone-and-Plate+Viscometer+-+Negative+Thixotropy+and+Shear-Induced+Phase+Inversion.">Rheological Study of W/O/W Emulsion by a Cone-and-Plate Viscometer - Negative Thixotropy and Shear-Induced Phase Inversion.</a> Int. J. Pharm. 72 (1), 65-77 (1991).</li><li>Perazzo, A., Preziosi, V., Guido, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Phase+inversion+emulsification:+Current+understanding+and+applications.">Phase inversion emulsification: Current understanding and applications.</a> Adv. Colloid Interface Sci. 222, 581-599 (2015).</li><li>Yeo, L. Y., Matar, O. K., de Ortiz, E. S. P., Hewitt, G. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Phase+Inversion+and+Associated+Phenomena.">Phase Inversion and Associated Phenomena.</a> Multiphase Sci Technol. 12 (1), (2000).</li><li>Liu, L., Matar, O. K., de Ortiz, E. S. P., Hewitt, G. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Experimental+investigation+of+phase+inversion+in+a+stirred+vessel+using+LIF.">Experimental investigation of phase inversion in a stirred vessel using LIF.</a> Chem. Eng. Sci. 60 (1), 85-94 (2005).</li></ol>

למחברים אין מה לחשוף.

שני צעדים קריטיים במבצע. הראשון הוא תחול את המערכת כולה על ידי מדגם הנפט הגולמי. על ידי מילוי המערכת עם מדגם הנפט הגולמי, משאבת הציוד יכול להיות משומן היטב על ידי מדגם שמן, וכל חסימות בלולאה במחזור ניתן לזהות בקלות. כך משאבת הילוך ניתן למנוע נזק. השלב הקריטי השני הוא מעת לעת ניטור צמיגות תערובת כדי לאשר את שיווי המשקל בין CO 2 ו נפט גולמי. בהתחשב בכך שזה לוקח כמות ניכרת של זמן כדי להגיע שיווי משקל בין CO 2 ו שמן צמיג כבד ויסקוס 16 , ביצוע המדידה rheology מוקדם מדי יהיה לזלזל ההשפעה של CO 2 בנוסף על צמיגות הנפט. לכן, רק כאשר הצמיגות נמדדת מגיע ערך קבוע (פחות מ 4% שינוי), יכול להיחשב תערובת בשיווי משקל עם CO 2 . מערכת המדידה הנוכחית בלבדמאפשר מדידה Rheology של תערובת CO 2 רווי. כדי למדוד מתחת תערובות רווי, כלי במעלה הזרם יכול להיות הציג את זרם CO 2 . CO 2 יהיה הציג את הזרם כלי הראשון ולאחר מכן מבודדים מן המקור, כך כמות CO 2 יכול להיות נשלט על ידי נפח ולחץ במעלה הזרם. הלחץ הכולל של המערכת במקרה זה יהיה נשלט על ידי גז אינרטי, כגון הליום. קריזנובי ואח &#39; . מספק סקירה טובה על המנגנון המשמש למדידת המאפיינים הפיזיים של CO 2 ו כבד תערובת שמן גולמי 17 . שינויים יכולים להתייחס למערכות שנבדקו בעבודתן. יש לציין כי המערכת המתוארת כאן יכולה למדוד את rheology של כל תערובות גז נוזלי; ולכן היישום שלה אינו מוגבל שמנים גולמיים. לדוגמה, ניתן להשתמש בו כדי למדוד את ההשפעה CO 2 על rhEology של תחליבים Pickering 18 , 19 ו-מיוצר פלסטליזציה גז 6 . על ידי החדרת התקן למדידת מוליכות חשמלית לתא הלחץ Rheometer, ההשפעה של פירוק הגז על ההמרה בשלב המושרה גזירה של תחליבים יכול גם למד 20 , 21 , 22 , 23 .

ברוב הספרות על התכונות הפיסיקליות של CO 2 ותערובות שמן גולמי, הצמיגות נמדדת באמצעות viscometer, כלומר המדידה מתבצעת בקצב גזירה קבוע או מתח גזירה. במחקרים אלה, נחקרת צמיגות של CO 2 ותערובת שמן גולמי באופן פשוט: מוקד העניין הוא היחסים בין צמיגות ופרמטרים אחרים, כגון טמפרטורה, לחץ וריכוז CO2. הנחת המפתח שנעשתה במחקרים אלה, אך נדיר לציין במפורש, היא כי תערובת CO 2 ו נפט גולמי מתנהג כמו נוזל ניוטונית. עם זאת, ידוע כי כמה נפט גולמי, בעיקר כבד גולמי, יכול להראות התנהגות לא ניוטונית בתנאים מסוימים 1 , 2 , 3 , 4 . לכן, כדי להבין את האפקט CO 2 , צמיגות של CO 2 </sub&gt; ו תערובת שמן גולמי יש ללמוד כפונקציה של שיעור הגזירה או מתח. למיטב ידיעתנו, רק המחקר של Behzadfar et al . מדווח על צמיגות של נפט גולמי כבד עם CO 2 בנוסף בשיעורי גזירה שונים באמצעות rheometer 5 . במדידה על ידי Behzadfar ואח &#39; , ערבוב בין CO 2 ו נפט גולמי מושגת על ידי סיבוב של גליל פנימי של גיאומטריה גליל קואקסיאלי, תהליך איטי מאוד. בנוסף, ההשפעה של התמוססות CO 2 על ראולוגיה של נמס פולימרי דווחה בספרות, אשר יכול לשפוך אור על המחקר של נפט גולמי כבד תערובות CO 2 . רוייר ואחרים . למדוד את צמיגותם של שלושה פולימרים מסחריים נמס בלחצים שונים, טמפרטורות ריכוזי CO 2 , באמצעות בלחץ גבוה שחול לחות rheometer 6 . לאחר מכן הם מנתחים את הנתונים דרך volum חינם<html> התיאוריה. מחקרים דומים אחרים ניתן למצוא ב Gerhardt et al . 7 ו Lee et al . 8 . השיטה שלנו, כאשר ערבוב מבוצע במערבב חיצוני המדידה rheology בגיאומטריה גליל קואקסיאלי, מאפשר מדידה יסודית יותר של rheology של CO 2 ו תערובת שמן גולמי. מערכת ההפצה שפיתחנו מכילה ארבע יחידות: משאבת מזרק, מיקסר, משאבת הילוכים וראומטר, כפי שמוצג באיור 1 ובאיור 2 . מוט מערבי ממוקם בתחתית המערבל ומצמיד מגנטית עם סט מגנט מסתובב. ערבוב משמש כדי לשפר את ערבוב בין CO 2 ו נפט גולמי של מיקסר, להאיץ את הגישה שיווי המשקל בין השלבים. השלב רווי שמן CO 2 הוא נסוג קרוב לתחתית של המיקסר באמצעות צינור לטבול והופץ באמצעות מערכת המדידה. <html> Nt &quot;&gt; הצמיגות נמדדת על ידי תא בלחץ גבוה המוטבע על ראומטר, ישנם שני סוגים של תאי לחץ, אחד מהם עם גיאומטריה צילינדרית קואקסיאלית, אשר מיועדת למדידת נוזל צמיג, והשנייה עם פער כפול גיאומטריה ליישום צמיגות נמוכה. <img alt="איור 1" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig1.jpg" /> איור 1: התוכנית של מערכת השאלה עם צילינדר קואקסיאלי גליל הלחץ בתא. הקו הכחול מייצג זרימת CO2, והשורה השחורה מייצגת את תערובות הנפט הגולמי. הודפס באישור הו ו. 14 . זכויות יוצרים 2016 האגודה האמריקאית לכימיה. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig1large.jpg" target="_blank">אנא לחץ כאן כדי להציג גרסה גדולה יותר של דמות זו.</a> E 2 &quot;class =&quot; xfigimg &quot;src =&quot; / files / ftp_upload / 55749 / 55749fig2.jpg &quot;/&gt; איור 2: סכימה של מערכת מחזור עם פער כפול תא הלחץ הגיאומטריה. הקו הכחול מייצג זרימת CO2, והשורה השחורה מייצגת את תערובות הנפט הגולמי. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig2large.jpg" target="_blank">אנא לחץ כאן כדי להציג גרסה גדולה יותר של דמות זו.</a> <img alt="איור 3" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig3.jpg" /> איור 3: גליל קואקסיאלי גליל הלחץ בתא. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig3large.jpg" target="_blank">אנא לחץ כאן כדי להציג גרסה גדולה יותר של דמות זו.</a> תא הלחץ גיאומטריה קואקסיאלית ( איור 3 ) יש פער 0.5 מ&quot;מ בין הצילינדר הפנימי והחיצוני, מה שמוביל נפח מדגם של 18מ&quot;ל. הגליל הפנימי הוא מצמידים מגנטית עם כוס סיבוב, אשר מחוברת ציר ציר. ישנם שני מיסבים ספיר בחלק העליון והתחתון של הגליל הפנימי, אשר במגע ישיר עם ציר הסיבוב של הגליל הפנימי. מכיוון שסביעי הספיר חשופים למדגם על פי התכנון, החיכוך הנובע עשוי להשתנות בהתאם לתכונות סיכוך המדגם. <img alt="איור 4" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig4.jpg" /> איור 4: פער כפול הגיאומטריה הלחץ בתא. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig4large.jpg" target="_blank">אנא לחץ כאן כדי להציג גרסה גדולה יותר של דמות זו.</a> מצד שני, תא הלחץ כפול הפער מורכב רוטור גלילי בגיאומטריה פער כפול, כפי שמוצג באיור 4 . גליל המדידה מותקןעל ראש הלחץ באמצעות שני מיסבים הכדור מגנטי בשילוב עם כוס סיבוב, אשר מחובר ציר rheometer. מיסבי הכדור ממוקמים בתוך ראש הלחץ ולא במגע עם המדגם, אשר מוזרק לתוך פער המדידה וגולש לתוך הפסקה ב stator שממנו הוא מוחזר על כלי ערבוב. בניסוי טיפוסי, מדגם הנפט הגולמי נטען לראשונה לתוך המיקסר. לאחר תחול המערכת כולה עם הנפט הגולמי, נפח הנותר במערכת הוא פונה באמצעות משאבת ואקום. CO 2 הוא הציג אז לתוך מערבל דרך משאבת מזרק לבין המערכת הביאה את הטמפרטורה הרצויה ולחץ. לחץ המערכת נשלט באמצעות שלב CO 2 על ידי משאבת מזרק. כאשר הלחץ התייצב, stirrer מופעל על מנת לערבב את CO 2 ו נפט גולמי בתוך מיקסר. ואז משאבת ההילוכים מופעלת על מנת למשוך את השלב שלבמיקסר, למלא את rheometer ולמחזר את הנוזל בחזרה למיקסר. לכן, ערבוב בין CO 2 ו נפט גולמי נעשה על ידי ערבוב בו זמנית במיקסר ו במחזור הלולאה. מצב שיווי המשקל מנוטר על ידי מדידות תקופתיות של נפח בנפח המזרק וצמיגות התערובת. כאשר אין שינוי (≤ 4%) הן בנפח והן בצמיגות, איזון המשקל. בשלב זה, משאבת ההילוכים והמערבבים כבויים, משעיית את הזרימה דרך תא המדידה ומדידת הריאולוגיה מבוצעת.

<table><tbody><tr><td>Heavy Crude Oil</td><td>Shell</td><td>N/A</td><td>Produced from the Zuata oil flied. Used without further treatment</td></tr><tr><td>Toluene</td><td>Sigma-Aldrich</td><td>244511-2L</td><td>Anhydrous, 99.8%. Used without further treatment</td></tr><tr><td>CO&lt;sub&gt;2&lt;/sub&gt;</td><td>BOC</td><td>111304-F</td><td>CP Grade. Used without further treatment</td></tr><tr><td>&lt;strong&gt;Name&lt;/strong&gt;</td><td>&lt;strong&gt;Company&lt;/strong&gt;</td><td>&lt;strong&gt;Catalog Number&lt;/strong&gt;</td><td>&lt;strong&gt;Comments&lt;/strong&gt;</td></tr><tr><td>Syringe Pump</td><td>Teledyne ISCO</td><td>65D</td><td></td></tr><tr><td>Mixer</td><td>Parr Instruments</td><td>4651</td><td>Vessel volume 250 mL. Mounted on a series 4923EE bench-top heater</td></tr><tr><td>Gear Pump 1</td><td>Polymer Systems Inc.</td><td>CIP-12/1.5</td><td>Used with CC29/Pr pressure cell for high viscosity fluids.</td></tr><tr><td>Gear Pump 2</td><td>Micropump</td><td>GAH X21</td><td>Used with DG35.12/Pr pressure cell for low viscosity fluids.</td></tr><tr><td>Rheometer</td><td>Anton Paar</td><td>MCR301</td><td></td></tr><tr><td>Pressure cell 1</td><td>Anton Paar</td><td>CC29/Pr</td><td>With flow-through configuration. Used for high viscosity fluids. Coaxial cylinder geometry</td></tr><tr><td>Pressure cell 2</td><td>Anton Paar</td><td>DG35.12/Pr</td><td>With flow-through configuration. Used for low viscosity fluids. Double gap geometry</td></tr></tbody></table>

measurement of the rheology of crude oil in equilibrium with co2 at reservoir conditions

מערכת rheometer למדוד את rheology של נפט גולמי שיווי משקל עם פחמן דו חמצני (CO 2 ) בטמפרטורות גבוהות ולחצים מתואר. המערכת כוללת Rheometer בלחץ גבוה אשר מחובר לולאה במחזור. Rheometer יש זרימה סיבובית באמצעות תא מדידה עם שתי גיאומטריות חלופיות: גליל קואקסיאלי ופער כפול. לולאה במחזור מכיל מערבל, כדי להביא את המדגם הנפט הגולמי שיווי משקל עם CO 2 , ואת משאבת הילוך המוביל את התערובת מן המיקסר כדי rheometer ומחזר אותו בחזרה למיקסר. CO 2 ו נפט גולמי מובאים לשיווי משקל על ידי ערבוב במחזור ואת rheology של תערובת רווי נמדדת על ידי rheometer. המערכת משמשת למדידת המאפיינים הריאולוגיים של הנפט הגולמי זואטה (ודילול הטולואן) בשיווי משקל עם CO 2 בלחצים גבוהים עד 220 בר וטמפרטורה של 50 ° C. התוצאות מראות שלאCO 2 בנוסף משנה את Rheology שמן באופן משמעותי, בתחילה הפחתת צמיגות כמו הלחץ CO2 הוא גדל ולאחר מכן להגדיל את צמיגות מעל לחץ הסף. התגובה הלא ניוטונית של הנפט הגולמי נראית גם משתנה עם תוספת של CO 2 .

המדידה rheology של נפט גולמי זואטה ו CO 2 תערובת רווי, על 50 מעלות צלזיוס באמצעות בתא הלחץ גיאומטריה קואקסיאלי גליל, מוצג באיור 5 איור 6 . איור 5 מציג את המדידה מ הסביבה ל 100 בר, ואילו איור 6 מראה את המדידה מ 120 בר ל 220 בר. יתר על כן, איור 7 ממחיש את הצמיגות היחסית, שהיא היחס בין הצמיגות בקצב גזירה נתון לצמיגות בקצב הגזירה הנמוך ביותר. הקווים המקווקווים בתרשים 7 הם שגיאת המדידה המקסימלית הנגרמת על ידי החיכוך של מסבי הגיאומטריה. המדידה rheology ב 50 מעלות צלזיוס של שמן זואטה מדולל בדילול, באמצעות פער כפול תא הלחץ גיאומטריה, אניLlustrated על ידי איור 8 ו איור 9 , בעוד איור 10 מראה את הצמיגות היחסית ללחץ עד 70 בר. יתר על כן, איור 10 מראה כי שמן גולמי מדולל בלחץ הסביבה מתנהג כמו נוזל ניוטוני. עם זאת, כאשר הלחץ CO 2 הוא מ 30 בר ל 60 בר, אפקט דילול גזירה הוא ציין. בלחץ CO 2 מעל 60 בר, דילול גזירה נעלם התערובת מתנהג כמו נוזל ניוטונית שוב. איור 5 איור 6 ניתן לראות כי פירוק CO 2 מקטין באופן משמעותי את צמיגות של תערובת הנפט הגולמי עד 100 בר. כאשר הלחץ CO 2 הוא מעבר 100 בר, צמיגות תערובת שמן עולה עם הגדלת הלחץ CO 2 , אבל בקצב הרבה יותר נמוך. <pאיור 7 מגלה כי הנפט הגולמי זואטה מראה אפקט דילול גזירה ללא CO 2 בנוסף. כאשר CO 2 הוא מומס לתוך הנפט הגולמי, אפקט דילול גזירה הוא נחלש, בהתחשב בעקומות בלחצים CO2 גבוה יותר הם מחמיאים. ב CO 2 לחצים מעל 40 בר, לשנות את צמיגות עם שיעור גזירה הוא בטווח טעות המדידה, ולכן תערובת יכול להיחשב ניוטונית. CO 2 המסה מחלישה ובסופו של דבר מבטלת את האפקט דליל גזירה של נפט גולמי זואטה. זה מציין כי המולקולה CO 2 מומס לתוך הנפט הגולמי יכול בסופו של דבר לשבש את רשת השיוך שנוצר על ידי מקרומולקולות הנפט הגולמי, כגון asphaltenes. לגבי הנפט הגולמי המדולל כפי שמוצג באיור 8 , מודעת CO 2Dition מפחיתה באופן דרמטי את צמיגות תערובת שמן למינימום ב 70 בר. כאשר לחץ CO2 עולה על 70 בר ( איור 9 ), לחץ CO2 גבוה גורם לעלייה צמיגות השמן. על פי המחקר של Seifried et al . 11 , הן מקורית ומדוללת זואטה נפט גולמי, הופעת משקעים אספלטן מתרחשת ב CO 2 לחצים מעל 80 בר. עם זאת, בניסויים rheology שלנו כאשר הלחץ הוא גבוה מ 80 בר, תערובת נפט גולמי / CO 2 מתנהג כמו נוזל ניוטונית. משמעות הדבר היא כי משקעים אספלטן אינו משנה את המאפיינים rheological של תערובת זו. תוצאות Rheology עבור הנפט הגולמי מדולל גם מעניין: במקרה זה פירוק CO 2 מעורר את ההתנהגות הלא ניוטונית, אשר רק Appהאוזניים בטווח מסוים של לחץ CO2. שתי ספקולציות ניתנים כאן אפקט דילול גזירה המושרה על ידי CO 2 בנוסף. ספקולציה הראשונה היא כי התנהגות לא ניוטונית נגרמת על ידי micelles שנוצרו על ידי מולקולות אספלטן תחת פירוק CO 2 . CO 2 מומס בשמן הגולמי יכול להפחית את הריכוז micell קריטי (CMC) של המערכת על ידי פעולה על המבנה של אספרגטים אספלטן, וזה יכול להוביל אינטראקציה גדולה יותר בין micelles 12 . בלחצים של 30 עד 60 בר, המרחק בין micelles אספלטן עשוי להיות בטווח היעיל של כוח המשיכה ואן der Waals 13 . לכן, רשת השיוך נוצר בין micelles וגורם אפקט דילול גזירה. עם זאת, כאשר הלחץ הוא מעל 60 בר, CO 2 השפעה על הממס או מולקולות שאינן אספלטן הוא domInating, אשר מוביל להגדיל את CMC. לכן, micelles האספלטן הם לערער, ​​וכתוצאה מכך רשת השיוך נעלמת. ספקולציה השני מבוסס על נקודת ההתנהגות שלב. ב CO 2 לחצים בין 30 ל 60 בר, CO2 שלב נוזלי עשיר עשוי להיות שנוצר, מה שהופך את תערובת טופס נוזל נוזלי אדי (LLV) המערכת. תחליב של שני נוזלים אלה יכול להיווצר באמצעות ערבוב על ידי ערבוב ומחזור עקב צפיפות דומה של שני שלבים נוזליים. כמו בשלב מפוזרים של תחליב, בשלב CO2 נוזלי עשיר עשוי להיות מיוצב על ידי האספלטן של הנפט הגולמי. תחליב זה מראה התנהגות לא ניוטונית משום שהשלב המפוזר מעורר רשת מקשרת. עם זאת, כאשר יותר CO 2 הוא מומס לתערובת השמן בלחץ מעל 60 בר, שני שלבים נוזליים להפוך שוב ושוב. התוצאה היא<html> (LV) מערכת של נוזלים עשירים בנפט גולמי בשיווי משקל עם אדי עשיר CO2 ואת השמן הגולמי נוזל עשיר בשלב מתנהג כמו נוזל ניוטונית. <img alt="איור 5" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig5.jpg" /> איור 5. מדידה צמיגות עבור הנפט הגולמי זואטה כבד עם CO 2 ב 50 מעלות צלזיוס שיעורי גזירה שונים. <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_2RedDash.jpg" /> , מגבלת שיעור הגזירה נמוך; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDot.jpg" /> , הסביבה; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDot.jpg" /> , 20 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeDot.jpg" /> , 40 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_yellowDot.jpg" /> , 60 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenDot.jpg" /> , 80 בר;<html> Ftp_upload / 55749 / 55749_dGreenDot.jpg &quot;/&gt;, 100 bar. הודפס באישור מ- Hu et al 15. זכויות יוצרים 2016 האגודה האמריקנית לכימיה <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig5large.jpg" target="_blank">לחץ כאן כדי להציג גרסה גדולה יותר של נתון זה.</a> <img alt="איור 6" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig6.jpg" /> איור 6. מדידות צמיגות עבור הנפט הגולמי זואטה כבד עם CO 2 ב 50 מעלות צלזיוס שיעורי גזירה שונים. <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_2RedDash.jpg" /> , מגבלת שיעור הגזירה נמוך; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_purpleDot.jpg" /> , 120 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDot.jpg" /> , 140 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDot.jpg" /> , 160 בר;5749 / 55749_orangeDot.jpg &quot;/&gt;, 180 bar; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_yellowDot.jpg" /> , 200 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenDot.jpg" /> , 220 בר. הודפס באישור הו ו. 15 . זכויות יוצרים 2016 האגודה האמריקאית לכימיה. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig6large.jpg" target="_blank">אנא לחץ כאן כדי להציג גרסה גדולה יותר של דמות זו.</a> <img alt="איור 7" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig7.jpg" /> איור 7. צמיגות יחסית עבור הנפט הגולמי זואטה עם CO 2 ב 50 מעלות צלזיוס שיעורי גזירה שונים. - -, טווח תנודת המדידה; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDot.jpg" /> , לחץ סביבתי; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDot.jpg" /> , 20 בר; <img alt="משוואה"<html> Src = &quot;/ files / ftp_upload / 55749 / 55749_orangeDot.jpg&quot; /&gt;, 40 bar; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_yellowDot.jpg" /> , 60 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenDot.jpg" /> , 80 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dGreenDot.jpg" /> , 100 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedX.jpg" /> , 120 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedX.jpg" /> , 140 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeX.jpg" /> , 160 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_yellowX.jpg" /> , 180 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenX.jpg" /> , 220 בר. הודפס באישור הו ו. 15 . זכויות יוצרים 2016 האגודה האמריקאית לכימיה. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig7large.jpg" target="_blank">אנא לחץ כאן כדי להציג גרסה גדולה יותר של דמות זו.</a> <html> E_content &quot;fo: keep-together.within-page =&quot; 1 &quot;&gt; <img alt="הספרה 8" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig8.jpg" /> איור 8. מדידת צמיגות עבור הנפט הגולמי מדולל עם CO 2 ב 50 מעלות צלזיוס שיעורי גזירה שונים. <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_2RedDash.jpg" /> , מגבלת שיעור הגזירה נמוך; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDiamond.jpg" /> , 1 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeDiamond.jpg" /> , 10 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDiamond.jpg" /> , 20 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lGreenDiamond.jpg" /> , 30 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dGreenDiamond.jpg" /> , 40 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lBlueDiamond.jpg" /> , 50 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dBlueDiamond.jpg" /> , 60 בר;D / 55749 / 55749_purpleDiamond.jpg &quot;/&gt;, 70 bar <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig8large.jpg" target="_blank">אנא לחץ כאן כדי להציג גרסה גדולה יותר של דמות זו.</a> <img alt="איור 9" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig9.jpg" /> איור 9. מדידת צמיגות עבור הנפט הגולמי מדולל עם CO 2 ב 50 מעלות צלזיוס שיעורי גזירה שונים. <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_2RedDash.jpg" /> , מגבלת שיעור הגזירה נמוך; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedX.jpg" /> , 80 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeX.jpg" /> , 100 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedX.jpg" /> , 120 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lGreenX.jpg" /> , 140 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenX.jpg" /> , 160 בר; <img alt="משוואה"<html> Src = &quot;/ files / ftp_upload / 55749 / 55749_lBlueX.jpg&quot; /&gt;, 180 bar; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dBlueX.jpg" /> , 200 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_purpleX.jpg" /> , 220 בר. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig9large.jpg" target="_blank">אנא לחץ כאן כדי להציג גרסה גדולה יותר של דמות זו.</a> <img alt="איור 10" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig10.jpg" /> איור 10. צמיגות יחסית עבור הנפט הגולמי מדולל עם CO 2 ב 50 מעלות צלזיוס שיעורי גזירה שונים. - -, טווח תנודת המדידה; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDiamond.jpg" /> , 1 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeDiamond.jpg" /> , 10 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDiamond.jpg" /> , 20 בר;Tp_upload / 55749 / 55749_lGreenDiamond.jpg &quot;/&gt;, 30 bar; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dGreenDiamond.jpg" /> , 40 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lBlueDiamond.jpg" /> , 50 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dBlueDiamond.jpg" /> , 60 בר; <img alt="משוואה" src="/files/ftp_upload/55749/55749_purpleDiamond.jpg" /> , 70 בר. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig10large.jpg" target="_blank">אנא לחץ כאן כדי להציג גרסה גדולה יותר של דמות זו.</a>

Watch this Scientific Journal Video about Measurement of the Rheology of Crude Oil in Equilibrium with CO2 at Reservoir Conditions at JoVE.com

Measurement of the Rheology of Crude Oil in Equilibrium with CO2 at Reservoir Conditions

מוצגת שיטה למדידת ראאולוגיה של נפט גולמי בשיווי משקל עם פחמן דו חמצני בתנאי המאגר.

מדידה של ראולוגיה של נפט גולמי שיווי משקל עם CO<sub&gt; 2</sub&gt; בתנאים מאגר

A rheometer system to measure the rheology of crude oil in equilibrium with carbon dioxide (CO2) at high temperatures and pressures is described. The ...

measurement-rheology-crude-oil-equilibrium-with-co2-at-reservoir

Research

JoVE Journal

Environment

Measurement of the Rheology of Crude Oil in Equilibrium with CO2 at Reservoir Conditions

12.7K Views.  Imperial College London, Qatar Carbonate and Carbon Storage Research Centre.  מוצגת שיטה למדידת ראאולוגיה של נפט גולמי בשיווי משקל עם פחמן דו חמצני בתנאי המאגר. 

Video: Measurement of the Rheology of Crude Oil in Equilibrium with CO2 at Reservoir Conditions

Reservoir Condition Pore-scale Imaging of Multiple Fluid Phases Using X-ray Microtomography

X-ray microtomography was used to image, at a resolution of 6.6 &#181;m, the pore-scale arrangement of residual carbon dioxide ganglia in the pore-space of a carbonate rock at pressures and temperatures representative of typical formations used for CO2 storage. Chemical equilibrium between the CO2, brine and rock phases was maintained using a high pressure high temperature reactor, replicating conditions far away from the injection site. Fluid flow was controlled using high pressure high temperature syringe pumps. To maintain representative in-situ conditions within the micro-CT scanner a carbon fiber high pressure micro-CT coreholder was used. Diffusive CO2 exchange across the confining sleeve from the pore-space of the rock to the confining fluid was prevented by surrounding the core with a triple wrap of aluminum foil. Reconstructed brine contrast was modeled using a polychromatic x-ray source, and brine composition was chosen to maximize the three phase contrast between the two fluids and the rock. Flexible flow lines were used to reduce forces on the sample during image acquisition, potentially causing unwanted sample motion, a major shortcoming in previous techniques. An internal thermocouple, placed directly adjacent to the rock core, coupled with an external flexible heating wrap and a PID controller was used to maintain a constant temperature within the flow cell. Substantial amounts of CO2 were trapped, with a residual saturation of 0.203 &#177; 0.013, and the sizes of larger volume ganglia obey power law distributions, consistent with percolation theory.

We present a methodology for the imaging of multiple fluid phases at reservoir conditions by the use of x-ray microtomography. We show some representative results of capillary trapping in a carbonate rock sample.

הדמיה מאגר מצב נקבובי בקנה מידה של שלבי נוזלים מרובים באמצעות Microtomography X-ray

X-ray microtomography was used to image, at a resolution of 6.6 &#181;m, the pore-scale arrangement of residual carbon dioxide ganglia in the pore-space ...

Engineering

Chemical Analysis of Water-accommodated Fractions of Crude Oil Spills Using TIMS-FT-ICR MS

Multiple chemical processes control how crude oil is incorporated into seawater and also the chemical reactions that occur overtime. Studying this system requires the careful preparation of the sample in order to accurately replicate the natural formation of the water-accommodated fraction that occurs in nature. Low-energy water-accommodated fractions (LEWAF) are carefully prepared by mixing crude oil and water at a set ratio. Aspirator bottles are then irradiated, and at set time points, the water is sampled and extracted using standard techniques. A second challenge is the representative characterization of the sample, which must take into consideration the chemical changes that occur over time. A targeted analysis of the aromatic fraction of the LEWAF can be performed using an atmospheric-pressure laser ionization source coupled to a custom-built trapped ion mobility spectrometry&#8211;Fourier transform&#8211;ion cyclotron resonance mass spectrometer (TIMS-FT-ICR MS). The TIMS-FT-ICR MS analysis provides high-resolution ion mobility and ultrahigh-resolution MS analysis, which further allow the identification of isomeric components by their collision cross-sections (CCS) and chemical formula. Results show that as the oil-water mixture is exposed to light, there is significant photo-solubilization of the surface oil into the water. Over time, the chemical transformation of the solubilized molecules takes place, with a decrease in the number of identifications of nitrogen- and sulfur-bearing species in favor of those with a greater oxygen content than were typically observed in the base oil.

The low-energy water-accommodated fraction (LEWAF) of crude oil is a challenging system to analyze, because over time, this complex mixture undergoes chemical transformations. This protocol illustrates methods for the preparation of the LEWAF sample and for performing photo-irradiation and chemical analysis by trapped ion mobility spectrometry&#8211;FT-ICR MS.

ניתוח כימי של שברים-לאכלס מים של נפט גולמי נשפך שימוש TIMS-FT-ICR MS

Multiple chemical processes control how crude oil is incorporated into seawater and also the chemical reactions that occur overtime. Studying this system ...

Microfluidic Devices for Characterizing Pore-scale Event Processes in Porous Media for Oil Recovery Applications

Microfluidic devices are versatile tools for studying transport processes at a microscopic scale. A demand exists for microfluidic devices that are resistant to low molecular-weight oil components, unlike traditional polydimethylsiloxane (PDMS) devices. Here, we demonstrate a facile method for making a device with this property, and we use the product of this protocol for examining the pore-scale mechanisms by which foam recovers crude oil. A pattern is first designed using computer-aided design (CAD) software and printed on a transparency with a high-resolution printer. This pattern is then transferred to a photoresist via a lithography procedure. PDMS is cast on the pattern, cured in an oven, and removed to obtain a mold. A thiol-ene crosslinking polymer, commonly used as an optical adhesive (OA), is then poured onto the mold and cured under UV light. The PDMS mold is peeled away from the optical adhesive cast. A glass substrate is then prepared, and the two halves of the device are bonded together. Optical adhesive-based devices are more robust than traditional PDMS microfluidic devices. The epoxy structure is resistant to swelling by many organic solvents, which opens new possibilities for experiments involving light organic liquids. Additionally, the surface wettability behavior of these devices is more stable than that of PDMS. The construction of optical adhesive microfluidic devices is simple, yet requires incrementally more effort than the making of PDMS-based devices. Also, though optical adhesive devices are stable in organic liquids, they may exhibit reduced bond-strength after a long time. Optical adhesive microfluidic devices can be made in geometries that act as 2-D micromodels for porous media. These devices are applied in the study of oil displacement to improve our understanding of the pore-scale mechanisms involved in enhanced oil recovery and aquifer remediation.

The goal of this procedure is to easily and rapidly produce a microfluidic device with customizable geometry and resistance to swelling by organic fluids for oil recovery studies. A polydimethylsiloxane mold is first generated, and then used to cast the epoxy-based device. A representative displacement study is reported.

מכשירי Microfluidic אפיון תהליכים אירוע בקנה מידה נקבובית בתקשורת נקבובי עבור יישומים התאוששות שמן

Microfluidic devices are versatile tools for studying transport processes at a microscopic scale. A demand exists for microfluidic devices that are ...

Dynamic Pore-scale Reservoir-condition Imaging of Reaction in Carbonates Using Synchrotron Fast Tomography

Underground storage permanence is a major concern for carbon capture and storage. Pumping CO2 into carbonate reservoirs has the potential to dissolve geologic seals and allow CO2 to escape. However, the dissolution processes at reservoir conditions are poorly understood. Thus, time-resolved experiments are needed to observe and predict the nature and rate of dissolution at the pore scale. Synchrotron fast tomography is a method of taking high-resolution time-resolved images of complex pore structures much more quickly than traditional &#181;-CT. The Diamond Lightsource Pink Beam was used to dynamically image dissolution of limestone in the presence of CO2-saturated brine at reservoir conditions. 100 scans were taken at a 6.1 &#181;m resolution over a period of 2 hours. The images were segmented and the porosity and permeability were measured using image analysis and network extraction. Porosity increased uniformly along the length of the sample; however, the rate of increase of both porosity and permeability slowed at later times.

Synchrotron fast tomography was used to dynamically image dissolution of limestone in the presence of CO2-saturated brine at reservoir conditions. 100 scans were taken at a 6.1 &#181;m resolution over a period of 2 h.

Dynamic נקבובית בקנה מידה Reservoir-מצב הדמיה של ריאקציה קרבונטים שימוש טומוגרפיה Synchrotron מהיר

Underground storage permanence is a major concern for carbon capture and storage. Pumping CO2 into carbonate reservoirs has the potential to dissolve ...

Laboratory Production of Biofuels and Biochemicals from a Rapeseed Oil through Catalytic Cracking Conversion

The work is based on a reported study which investigates the processability of canola oil (bio-feed) in the presence of bitumen-derived heavy gas oil (HGO) for production of transportation fuels through a fluid catalytic cracking (FCC) route. Cracking experiments are performed with a fully automated reaction unit at a fixed weight hourly space velocity (WHSV) of 8 hr-1, 490-530 &#176;C, and catalyst/oil ratios of 4-12 g/g. When a feed is in contact with catalyst in the fluid-bed reactor, cracking takes place generating gaseous, liquid, and solid products. The vapor produced is condensed and collected in a liquid receiver at -15 &#176;C. The non-condensable effluent is first directed to a vessel and is sent, after homogenization, to an on-line gas chromatograph (GC) for refinery gas analysis. The coke deposited on the catalyst is determined in situ by burning the spent catalyst in air at high temperatures. Levels of CO2 are measured quantitatively via an infrared (IR) cell, and are converted to coke yield. Liquid samples in the receivers are analyzed by GC for simulated distillation to determine the amounts in different boiling ranges, i.e., IBP-221 &#176;C (gasoline), 221-343 &#176;C (light cycle oil), and 343 &#176;C+ (heavy cycle oil). Cracking of a feed containing canola oil generates water, which appears at the bottom of a liquid receiver and on its inner wall. Recovery of water on the wall is achieved through washing with methanol followed by Karl Fischer titration for water content. Basic results reported include conversion (the portion of the feed converted to gas and liquid product with a boiling point below 221 &#176;C, coke, and water, if present) and yields of dry gas (H2-C2's, CO, and CO2), liquefied petroleum gas (C3-C4), gasoline, light cycle oil, heavy cycle oil, coke, and water, if present.

This paper presents an experimental method to produce biofuels and biochemicals from canola oil mixed with a fossil-based feed in the presence of a catalyst at mild temperatures. Gaseous, liquid, and solid products from a reaction unit are quantified and characterized. Conversion and individual product yields are calculated and reported.

הפקת מעבדה של דלק ביולוגי ביוכימיים מתוך שמן לפתית באמצעות מרת פיצוח קטליטי

The work is based on a reported study which investigates the processability of canola oil (bio-feed) in the presence of bitumen-derived heavy gas oil ...

Chemistry

In Situ Visualization of the Phase Behavior of Oil Samples Under Refinery Process Conditions

To help address production issues in refineries caused by the fouling of process units and lines, we have developed a setup as well as a method to visualize the behavior of petroleum samples under process conditions. The experimental setup relies on a custom-built micro-reactor fitted with a sapphire window at the bottom, which is placed over the objective of an inverted microscope equipped with a cross-polarizer module. Using reflection microscopy enables the visualization of opaque samples, such as petroleum vacuum residues, or asphaltenes. The combination of the sapphire window from the micro-reactor with the cross-polarizer module of the microscope on the light path allows high-contrast imaging of isotropic and anisotropic media. While observations are carried out, the micro-reactor can be heated to the temperature range of cracking reactions (up to 450 &#176;C), can be subjected to H2 pressure relevant to hydroconversion reactions (up to 16 MPa), and can stir the sample by magnetic coupling. 
Observations are typically carried out by taking snapshots of the sample under cross-polarized light at regular time intervals. Image analyses may not only provide information on the temperature, pressure, and reactive conditions yielding phase separation, but may also give an estimate of the evolution of the chemical (absorption/reflection spectra) and physical (refractive index) properties of the sample before the onset of phase separation.

In Situ Visualization of the Phase Behavior of Oil Samples Under Refinery Process Conditions

This article describes a setup and method for the in situ visualization of oil samples under a variety of temperature and pressure conditions that aim to emulate refining and upgrading processes. It is primarily used for studying isotropic and anisotropic media involved in the fouling behavior of petroleum feeds.

באתרו ויזואליזציה של התנהגות השלב של דוגמאות שמן בתנאי תהליך זיקוק

To help address production issues in refineries caused by the fouling of process units and lines, we have developed a setup as well as a method to ...

Experimental Procedure for Laboratory Studies of In Situ Burning : Flammability and Burning Efficiency of Crude Oil

A new method for the simultaneous study of the flammability and burning efficiency of fresh and weathered crude oil through two experimental laboratory setups is presented. The experiments are easily repeatable compared to operational scale experiments (pool diameter &#8805;2 m), while still featuring quite realistic in situ burning conditions of crude oil on water. Experimental conditions include a flowing water sub-layer that cools the oil slick and an external heat flux (up to 50 kW/m2) that simulates the higher heat feedback to the fuel surface in operational scale crude oil pool fires. These conditions enable a controlled laboratory study of the burning efficiency of crude oil pool fires that are equivalent to operational scale experiments. The method also provides quantitative data on the requirements for igniting crude oils in terms of the critical heat flux, ignition delay time as a function of the incident heat flux, the surface temperature upon ignition, and the thermal inertia. This type of data can be used to determine the required strength and duration of an ignition source to ignite a certain type of fresh or weathered crude oil. The main limitation of the method is that the cooling effect of the flowing water sub-layer on the burning crude oil as a function of the external heat flux has not been fully quantified. Experimental results clearly showed that the flowing water sub-layer does improve how representative this setup is of in situ burning conditions, but to what extent this representation is accurate is currently uncertain. The method nevertheless features the most realistic in situ burning laboratory conditions currently available for simultaneously studying the flammability and burning efficiency of crude oil on water.

Experimental Procedure for Laboratory Studies of In Situ Burning : Flammability and Burning Efficiency of Crude Oil

Here, we present a protocol to simultaneously study the flammability and burning efficiency of fresh and weathered crude oil under conditions that simulate in situ burning operations on the sea.

התהליך הניסיוני במחקרי מעבדה של בחיי עיר בוער: דליקות והיעילות צריבה של נפט גולמי

A new method for the simultaneous study of the flammability and burning efficiency of fresh and weathered crude oil through two experimental laboratory ...

Pore-scale Imaging and Characterization of Hydrocarbon Reservoir Rock Wettability at Subsurface Conditions Using X-ray Microtomography

In situ wettability measurements in hydrocarbon reservoir rocks have only been possible recently. The purpose of this work is to present a protocol to characterize the complex wetting conditions of hydrocarbon reservoir rock using pore-scale three-dimensional X-ray imaging at subsurface conditions. In this work, heterogeneous carbonate reservoir rocks, extracted from a very large producing oil field, have been used to demonstrate the protocol. The rocks are saturated with brine and oil and aged over three weeks at subsurface conditions to replicate the wettability conditions that typically exist in hydrocarbon reservoirs (known as mixed-wettability). After the brine injection, high-resolution three-dimensional images (2 &#181;m/voxel) are acquired and then processed and segmented. To calculate the distribution of the contact angle, which defines the wettability, the following steps are performed. First, fluid-fluid and fluid-rock surfaces are meshed. The surfaces are smoothed to remove voxel artefacts, and in situ contact angles are measured at the three-phase contact line throughout the whole image. The main advantage of this method is its ability to characterize in situ wettability accounting for pore-scale rock properties, such as rock surface roughness, rock chemical composition, and pore size. The in situ wettability is determined rapidly at hundreds of thousands of points. 
The method is limited by the segmentation accuracy and X-ray image resolution. This protocol could be used to characterize the wettability of other complex rocks saturated with different fluids and at different conditions for a variety of applications. For example, it could help in determining the optimal wettability that could yield an extra oil recovery (i.e., designing brine salinity accordingly to obtain higher oil recovery) and to find the most efficient wetting conditions to trap more CO2 in subsurface formations.

This protocol is presented to characterize the complex wetting conditions of an opaque porous medium (hydrocarbon reservoir rock) using three-dimensional images obtained by X-ray microtomography at subsurface conditions.

סרגל נקבובית הדמיה ואפיון של פחמימנים המאגר סלע Wettability-תנאים מהסבא בעזרת רנטגן Microtomography

In situ wettability measurements in hydrocarbon reservoir rocks have only been possible recently. The purpose of this work is to present a protocol to ...

Microfluidic Fabrication Techniques for High-Pressure Testing of Microscale Supercritical CO2 Foam Transport in Fractured Unconventional Reservoirs

Pressure limitations of many microfluidic platforms have been a significant challenge in microfluidic experimental studies of fractured media. As a result, these platforms have not been fully exploited for direct observation of high-pressure transport in fractures. This work introduces microfluidic platforms that enable direct observation of multiphase flow in devices featuring surrogate permeable media and fractured systems. Such platforms provide a pathway to address important and timely questions such as those related to CO2 capture, utilization and storage. This work provides a detailed description of the fabrication techniques and an experimental setup that may serve to analyze the behavior of supercritical CO2 (scCO2) foam, its structure and stability. Such studies provide important insights regarding enhanced oil recovery processes and the role of hydraulic fractures in resource recovery from unconventional reservoirs. This work presents a comparative study of microfluidic devices developed using two different techniques: photolithography/wet-etching/thermal-bonding versus Selective Laser-induced Etching. Both techniques result in devices that are chemically and physically resistant and tolerant of high pressure and temperature conditions that correspond to subsurface systems of interest. Both techniques provide pathways to high-precision etched microchannels and capable lab-on-chip devices. Photolithography/wet-etching, however, enables fabrication of complex channel networks with complex geometries, which would be a challenging task for laser etching techniques. This work summarizes a step-by-step photolithography, wet-etching and glass thermal-bonding protocol and, presents representative observations of foam transport with relevance to oil recovery from unconventional tight and shale formations. Finally, this work describes the use of a high-resolution monochromatic sensor to observe scCO2 foam behavior where the entirety of the permeable medium is observed simultaneously while preserving the resolution needed to resolve features as small as 10 &#181;m.

Microfluidic Fabrication Techniques for High-Pressure Testing of Microscale Supercritical CO2 Foam Transport in Fractured Unconventional Reservoirs

This paper describes a protocol along with a comparative study of two microfluidic fabrication techniques, namely photolithography/wet-etching/thermal-bonding and Selective Laser-induced Etching (SLE), that are suitable for high-pressure conditions. These techniques constitute enabling platforms for direct observation of fluid flow in surrogate permeable media and fractured systems under reservoir conditions.

טכניקות ייצור מיקרו-נוזלים לבדיקות בלחץ גבוה של הובלת קצף CO2 סופר-קריטי בקנה מידה במאגרים לא קונבנציונליים סדוקים

Pressure limitations of many microfluidic platforms have been a significant challenge in microfluidic experimental studies of fractured media. As a ...

Buoyancy and Drag on Immersed Bodies

Source: Alexander S Rattner and Sanjay Adhikari; Department of Mechanical and Nuclear Engineering, The Pennsylvania State University, University Park, PA
Objects, vehicles, and organisms immersed in fluid mediums experience forces from the surrounding fluid in the form of buoyancy- a vertical upward force due to fluid weight, drag- a resistive force opposite the direction of motion, and lift- a force perpendicular to the direction of motion. Prediction and characterization of these forces is critical to engineering vehicles and understanding the motion of swimming and flying organisms.
In this experiment, the balance of buoyancy, weight, and drag forces on submerged bodies will be investigated by tracking the rise velocity of air bubbles and oil droplets in a glycerin medium. The resulting drag coefficients at terminal rise velocities will be compared with theoretical values.

ציפה וגרירה על גופים שקועים

Source:  Alexander S Rattner and Sanjay Adhikari; Department of Mechanical and Nuclear Engineering, The Pennsylvania State University, University Park, 
...

מדידה של ראולוגיה של נפט גולמי שיווי משקל עם CO

Summary

Explore More Videos

Chapters in this video