Bu araştırma Grant No N000141210337, Deborah Nalchajian ve Ronald Joslin altında Donanma Araştırma ABD Ofisi tarafından finanse sayesinde mümkün olmuştur.

Deney 1. Hazırlık <ol><li> RMP oluşturmak için uygun bir mikrofon seçin. ilgili frekans aralığında mikrofon frekans aralığı kullanın. NOT: Bu deneyde, 100 ve 10.000 Hz arasındaki basınç dalgalanmaları ilgi çekicidir. Seçilen mikrofonun ölçüm frekans aralığı 100 ila 10.000 Hz etmektir. boyutu için belirli bir kriter olsa mikrofon boyutu, mümkün olduğunca küçük olması gerekir. </li><li> ekte açıklanan analitik yöntem kullanılarak RMP sisteminin duyarlılık ve frekans cevabı tahmin edin. tüpler ve yapıların boyutlarını değiştirerek RMP duyarlılığı ve frekans cevabı ayarlayın. </li><li> 5.25 cm uzunluğunda parça halinde 0,5 mm iç çaplı paslanmaz çelik boru kesmek için Dremel kullanın. </li><li> makasla, bir 4.75 m uzunluğunda parça halinde 1.25 mm iç çaplı yumuşak tüp kesti. </li><li> Bir içine pleksiglas bir parça kesmek için bir freze makinesi kullanıncuboid. küboidin uzunluk, genişlik ve yükseklik, sırasıyla, 2.54 cm, 1.27 cm ve 1.27 cm olmalıdır. </li><li> Şekil 2&#39;de görüldüğü gibi 0.81, 2, 2.56 ile delikler açın ve pleksiglas yuvaya 0.76 mm çap. </li><li> Şekil 2&#39;de gösterildiği gibi, pleksiglas yatağı konik bölüm için iğne delme kullanın. </li><li> Üretici tarafından sağlanan kılavuzda mikrofon duyarlılığını Look up veya Wong 18 tarafından tanıtılan yöntem kullanılarak mikrofonu kalibre edin. </li><li> Şekil 2&#39;de görüldüğü gibi, pleksiglas yuvaya mikrofonu koltuk ve epoksi kullanarak mikrofonu düzeltmek. </li><li> Pleksiglas beşiğe paslanmaz çelik boru ve yumuşak tüp bağlayın ve epoksi ile bunları düzeltmek. </li><li> ölçüm konumunda modeli yüzeyine dik bir 0.81 mm çapında bir delik delin. </li></ol> 2. Deney Kurulumu <ol><li> Gömme birincil paslanmaz çelik borular monteModel yüzeyine RMP sensör ve Şekil 2&#39;de gösterildiği gibi, ters model yüzeyine paslanmaz çelik borular düzeltmek için epoksi ekleyin. </li><li> karışmasını parazit gürültü önlemek için akustik köpük ile RMP Surround. </li><li> Rota tünelin test bölümünün bütün elektrik tesisatı. </li><li> Rota tünelin test bölümünün dışında yumuşak yankısız tüp. </li><li> kararsız basınç ile eş zamanlı olarak, ortalama statik basınç ölçümlerini elde etmek için bir basınç transdüktörüne yumuşak anekoik borunun ucunu. </li><li> düşük ses amplifikatör ve veri toplama sistemine RMP bağlayın. </li><li> kazanç faktörü değeri duruma göre değiştirilebilir 10. Not amplifikatör kazanç faktörünü ayarlayın. </li></ol> 3. Kalibrasyon <ol><li> yüksek kaliteli ve bir frekans-bağımsız hassasiyete sahip bir referans mikrofonu seçin. </li><li> Referans mikro bağlayınbir amplifikatör girişine telefon ve veri toplama sistemine yükselticinin çıkışını bağlayın. </li><li> giriş kazancını ve 10 dB amplifikatör çıkış kazancını hem ayarlayın. kazanç faktörü, farklı ölçüm koşulları altında değiştirilebilir unutmayın. </li><li> Ek, şekilde gösterildiği gibi, bir pistonphone verilen referans mikrofon yerleştirin. </li><li> pistonphone açın. </li><li> 4.000 Hz edinme frekansı ayarlayın. </li><li> 240.000 örneklerin sayısını ayarlayın. </li><li> Edinme ve referans mikrofon gerilim çıkışını kaydedin. </li><li> Referans mikrofonun kalibrasyon sabiti hesaplayınız. Kalibrasyon sabiti, C ref referans mikrofon gerilim çıkışının standart sapmasına pistonphone üretilen ses basıncı standart sapma oranıdır. </li><li> Kalibrasyon işlemi (3.8 ve 3.9 adımları) birkaç kez tekrarlayın. Kalibrasyon sabiti olarak, ortalama değeri, C ref kullanın. </li> &lt;li&gt; Şekil 1 &#39;de gösterildiği gibi, basınç dalgalanması, ölçüldüğü fazla katı yüzeye dik bir referans mikrofon yerleştirin. </li><li> RMP musluklu referans mikrofon merkezini hizalayın. Referans mikrofon ve 1 mm RMP musluk arasında bir mesafe kullanın. </li><li> Test modeline yakın hoparlörü yerleştirin. hoparlör ve bu ölçümler için 2.5 m mikrofon arasında mesafe kullanın. </li><li> bir fonksiyon jeneratörü için hoparlörü bağlayın ve fonksiyon jeneratörü açın. </li><li> 0.4 V, istenen akustik sinyal sağlamak için fonksiyon jeneratörü &quot;beyaz gürültü&quot; seçeneğini kullanın ve karekök voltajı, V rms ortalama set </li><li> minimuma hoparlörün ses seviyesini ayarlamak. </li><li> Hoparlörü açın. </li><li> hoparlör zarar vermeden mümkün olduğunca yüksek hoparlör amplifikatör seviyesini ayarlayın. En hoparlörler th uyarmak için bir gösterge ışığı olduğunu unutmayıne kullanıcı çıkış genlik hoparlör aralığının üstünde ise. </li><li> Edinme ve 60 saniye boyunca 40.000 Hz tarama frekansı kullanarak referans mikrofon ve RMP hem gerilim çıkışlarından zaman serisi verileri kaydetmek. </li><li> Hoparlör ve fonksiyon üreteci tarafından üretilen ve referans mikrofon ile ölçülür ses basıncı dalgalanması, zaman serisi değerlerini hesaplayın. Bu, sadece referans mikrofon zaman serileri gerilim çıkışı ürünüdür <img alt="denklem 3" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq3.jpg" /> Ve kalibrasyon sabiti, <img alt="denklem 4" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq4.jpg" /> ; <img alt="Denklem 5" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq5.jpg" /> . Zaman serisi ses basıncı unutmayın, <img alt="Denklem 6" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq6.jpg" /> Ayrıca RMP dokunuşuyla basınç dalgalanma olduğunu. </li><li> RMP a mikrofon ile ölçülen zaman serisi ses basıncı dalgalanma hesaplayın<html> RMP gelen zaman serisi voltaj çıkışının ürünü s, <img alt="Denklem 7" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq7.jpg" /> Ve mikrofon hassasiyeti, <img alt="Denklem 8" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq8.jpg" /> ; <img alt="Denklem 9" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq9.jpg" /> . O mikrofon duyarlılığını unutmayın <img alt="Denklem 8" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq8.jpg" /> , Üretici tarafından sağlanmalıdır. </li><li> Otomatik spektral yoğunluğunu hesaplamak, <img alt="Denklem 10" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq10.jpg" /> , ve <img alt="denklem 11" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq11.jpg" /> . Otomatik spektral yoğunluğunu hesaplamak, <img alt="denklem 12" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq12.jpg" /> , ve <img alt="Denklem 13" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq13.jpg" /> . Çapraz spektral yoğunluğunu hesaplamak, <img alt="Denklem 14" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq14.jpg" /> , arasında.jpg &quot;/&gt; ve <img alt="denklem 11" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq11.jpg" /> . Otomatik spektral yoğunluklar ve çapraz spektral yoğunluk Bendat ve Piersol 19 tarafından tanımlanır. </li><li> olarak transfer fonksiyonunu hesaplayınız <img alt="denklem 15" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq15.jpg" /> . </li><li> olarak uygunluk fonksiyonunun hesaplayın <img alt="Denklem 16" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq16.jpg" /> , Yıldız kompleks eşleniğinin temsil eder. </li><li> Referans mikrofonu çıkartın. </li><li> Hoparlör ve fonksiyon jeneratörü kapatın. </li><li> Hoparlörü çıkarın. </li></ol> 4. Veri Toplama <ol><li> Rüzgar tünelinde açın. </li><li> Zaman serisi voltaj çıkışı kaydedin <img alt="Denklem 17" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq17.jpg" /> , Veri toplama sistemi ile RPM arasında. 40.000 Hz tarama frekansı kullanın. 64 sn edinimi bir süreyi kullanın. </li><li> Rüzgar tüneli kapatın. </li></ol><ol><li> Ses basınç dalgalanmasını hesaplayın <img alt="denklem 18" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq18.jpg" /> , RMP mikrofon olarak ölçülen <img alt="Denklem 19" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq19.jpg" /> . </li><li> Otomatik spektral yoğunluğunu hesaplamak, <img alt="denklem 20" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq20.jpg" /> Yüzey basınç dalgalanması olarak bir <img alt="Denklem 21" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq21.jpg" /> , nerede <img alt="Denklem 22" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq22.jpg" /> Ses basınç dalgalanma otomatik spektral yoğunluk RMP mikrofon ile ölçülür <img alt="denklem 18" src="/files/ftp_upload/53627/53627eq18.jpg" /> . </li></ol>

<ol>
	<li>Blake, W. K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Mechanics of Flow-induced sound and vibration. , (1986).</li><li>Schloemer, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effects+of+pressure+gradients+on+turbulent-boundary-layer+wall-pressurefluctuations.">Effects of pressure gradients on turbulent-boundary-layer wall-pressurefluctuations.</a> J Acoust Soc Am. 42 (1), 93-113 (1967).</li><li>Willmarth, W., Wooldridge, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Measurements+of+fluctuating+pressure+at+wall+beneath+a+thick+turbulent+boundary+layer.">Measurements of fluctuating pressure at wall beneath a thick turbulent boundary layer.</a> J Fluid Mech. 14 (2), 187-210 (1962).</li><li>Gautschi, G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Piezoelectric Sensorics: Force, Strain, Pressure, Acceleration and Acoustic Emission Sensors, Materials and Amplifiers. , (2002).</li><li>Blake, W. K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> A statistical description of pressure and velocity fields at the trailing edges of a flat strut. , (1975).</li><li>Huettenbrink, K. B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Lasers in Otorhinolaryngology. , (2005).</li><li>Bell, J. H., Schairer, E. T., Hand, L. A., Mehta, R. D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Surface+Pressure+Measurement+using+Luminescent+Coatings.">Surface Pressure Measurement using Luminescent Coatings.</a> Annu Rev Fluid Mech. 33, 155-205 (2001).</li><li>Englund, D., Richards, W. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+infinite+line+pressure+probe.">The infinite line pressure probe.</a> ISA Transactions. 24 (2), 11-19 (1985).</li><li>Bergh, H., Tijdeman, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Theoretical+and+Experimental+Results+for+the+Dynamic+Response+of+Pressure+Measuring+Systems.+NRL+Report+TR+F+238.">Theoretical and Experimental Results for the Dynamic Response of Pressure Measuring Systems. NRL Report TR F 238.</a> National Aero-and Astronautical Research Inst. , (1965).</li><li>Perennes, S., Roger, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Aerodynamic+noise+of+a+two-dimensional+wing+with+high-lift+devices.">Aerodynamic noise of a two-dimensional wing with high-lift devices.</a> , (1998).</li><li>Leclercq, D., Bohineust, X. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Investigation+and+modeling+of+the+wall+pressure+field+beneath+a+turbulent+boundary+layer+at+low+and+medium+frequencies.">Investigation and modeling of the wall pressure field beneath a turbulent boundary layer at low and medium frequencies.</a> J Sound Vibrat. 257 (3), 477-501 (2002).</li><li>Franzoni, L. P., Elliott, C. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=An+innovative+design+of+a+probe-tube+attachment+for+a+half+in+microphone.">An innovative design of a probe-tube attachment for a half in microphone.</a> JASA. 104, 2903-2910 (1998).</li><li>Arguillat, B., Ricot, D., Robert, G., Bailly, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Measurements+of+the+wavenumber-frequency+spectrum+of+wall+pressure+fluctuations+under+turbulent+flows.">Measurements of the wavenumber-frequency spectrum of wall pressure fluctuations under turbulent flows.</a> Collection of Technical Papers - 11th AIAA/CEAS Aeroacoustics Conference. 1, 722-739 (2005).</li><li>Yang, H., Sims-Williams, D., He, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Unsteady pressure measurement with correction on tubing distortion. Unsteady Aerodynamics, Aeroacoustics and Aeroelasticity of Turbomachines. , 521-529 (2006).</li><li>Hoarau, C., Boree, J., Laumonier, J., Gervais, Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Analysis+of+the+wall+pressure+trace+downstream+of+a+separated+region+using+extended+proper+orthogonal+decomposition.">Analysis of the wall pressure trace downstream of a separated region using extended proper orthogonal decomposition.</a> Phys Fluids. 18 (5), 055107 (2006).</li><li>Bilka, M. J., Paluta, M. R., Silver, J. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Spatial+correlation+of+measured+unsteady+surface+pressure+behind+a+backward-facing+step.">Spatial correlation of measured unsteady surface pressure behind a backward-facing step.</a> EXIF. 56 (2), (2015).</li><li>Probsting, S., Gupta, A., Scarano, F., Guan, Y., Morris, S. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Tomographic+PIV+for+Beveled+Trailing+Edge+Aeroacoustics.">Tomographic PIV for Beveled Trailing Edge Aeroacoustics.</a> , (2014).</li><li>Wong, G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Microphones and Their Calibration. Springer Handbook of Acoustics. , (2007).</li><li>Bendat, J. S., Piersol, A. G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Random data: analysis and measurement procedures. , (1986).</li><li>Goody, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Empirical+spectral+model+of+surface+pressure+fluctuations.">Empirical spectral model of surface pressure fluctuations.</a> Am Instit Aero Astronaut. 42 (9), 1788-1794 (2004).</li><li>Corcos, G. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Resolution+of+pressure+in+turbulence.">Resolution of pressure in turbulence.</a> J Acoust Soc Am. 35 (2), 192-199 (1963).</li><li>Tijdeman, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=On+the+propagation+of+sound+waves+in+cylindrical+tubes.">On the propagation of sound waves in cylindrical tubes.</a> J Sound Vibrat. 39 (1), 1-33 (1975).</li><li>Iberall, A. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Attenuation+of+oscillatory+pressures+in+instrument+lines.">Attenuation of oscillatory pressures in instrument lines.</a> J Res Natl Bureau Stand. 45 (1), 85-108 (1950).</li><li>Zwikker, C., Kosten, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Sound Absorbing Materials. , (1949).</li></ol>

The authors have nothing to disclose.

The measurement of USP in wind tunnel experiments is needed for many applications related to aeroacoustics and flow-induced vibrations. Compared to existing methods, such as flush-mounted imbedded sensors, PSP, or vibrated membranes, the method described here allows for accurate measurements with a high sensitivity to large-magnitude fluctuation over a wide range of frequencies. More importantly, it also provides a method for USP measurements using a small sensing area that minimizes the spatial averaging effects describ...

yüzeylerde akışkan akışı genellikle kararsız yüzey basıncı (USP) neden dengesizlik ve türbülansa yol açar. Akış kaynaklı ses ve titreşim sık sık bu dengesizlik doğrudan bir sonucudur. Soğutma fanları, pervaneler, ve rüzgar türbinleri tarafından üretilen yayılan ses USP 1 ile ilgili kaynaklar tarafından hakimdir. türbülanslı akışlarda USP mekansal ve zamansal özellikleri Ölçümler genellikle yayılan ses tahmin etmek için gereklidir. USP istatistiksel karakterizasyonu, genellikle otomatik spektral yoğunluk şeklinde verilir, iki noktalı çapraz-spektral yoğunluklar ve mekansal ilişki işlevleri 2, 3., Uygulamaya bağlı olarak değişebilir gerekli frekans yanıtı. çok sayıda rüzgâr tüneli uygulamalarda, 10 kHz ile 20 kHz arasında bir cevap yeterlidir. türbülans hareketi küçük ölçekler genellikle algılama alanları ve sensör en az 1 mm olacak şekilde bir mesafeye gerek duyulabilir. Extensive deneysel çalışmalar türbülans kaynaklı basınç dalgalanmalarını elde etmek amacıyla yapılmıştır. Doğrudan bir yöntem gömme montajlı gömülü sensörler kullanır. her bir sensör tek ayrık noktada basınç dalgalanmasını ölçebilirsiniz, çünkü bu yöntem genellikle, mikrofonların büyük diziler kullanır. Bu yöntemde kullanılan tipik sensörler Gautschi 4 önerdiği piezoelektrik transdüserler vardır. piezoelektrik sensörleri diziler pahalı olabilir, ve ölçüm frekans aralığı genellikle en az 10 kHz&#39;dir. Doğrudan yüzeye monte mikrofonlar genellikle ucuz USP sensörleri 5 olarak kullanılır. Mikrofonlar düşük hızlı akışlar için önemli bir avantajdır yüksek duyarlılık var. basınç büyük genlikli dalgalanmalar mevcut, ancak bu aynı zamanda, sensor doygunluk riskini de beraberinde getirir. Bu yöntem tüm sensörü içeren çok ince büyük eğrilikler, süreksizliklerin veya geometriye sahip yüzeyler için uygun değildir. 6 ince zarları gömme montajlı kullanmaktır. zaman ve mekan bağımlı titreşim hareketleri ölçülmektedir ve zarın bilinen mekanik özelliklerini kullanarak basıncı istatistikleri yüzey dönüştürülür. Bu yöntem dikkatli bir tasarım, uygulama ve zarının dinamik tepki doğru kalibrasyon gerektirir. Ayrıca, bu tür lazer Doppler vibrometreler olarak titreşim ölçüm cihazları, pahalıdır. Son olarak, bu yöntem, sadece düz yüzeylere uygulanabilir. Basınca duyarlı boya (PSP) kararsız bir yüzey basıncı ölçmek için kullanılabilecek başka bir tekniktir. Bu teknik, belli bir dalga boyundaki ışık ile aydınlatılan gibi daha yüksek bir enerji durumuna heyecan olması olan moleküllerin neden olan bir şeffaf polimer bağlayıcı, kaplanacak olan yüzeyler gerektirir. moleküller oksijen su verme tabi olarak, enerji yeniden olduğunuYüzey basıncı 7 ile ters orantılıdır lüminesans sonuçlanan oksijen kısmi basıncı ile orantılı bir hızda, önceki ışık kiralanan. mikrofonlar ile karşılaştırıldığında PSP yöntemlerine büyük dezavantajı ölçüm nispeten düşük hassasiyettir. Bu PSP nispeten yüksek hızlı akışlar uygulanmasını sınırlandırır. Bu iletişim, mikrofon ve sonda (RMP) kullanan USP için bir yöntem tarif eder. Bu yöntem, ilk Englund ve Richards 8 tarafından tarif edilmiştir. kavram içi boş bir tüp ile yüzey basıncı musluğa bağlı bir standart minyatür mikrofon kullanır. Model yüzeyinde kararsız basınç ses dalgaları şeklinde tüp içine gidecek. Bir &quot;dalga kılavuzu&quot; olarak boru donanımı davranır ses dalgaları ölçmek için, boru dik olarak monte edilen bir mikrofon, izin vermek. dalgalar daha sonra büyük amplitüdlü akustik r ortadan kaldırmak için yeterince uzun bir tüp içine devameflections. Englund ve Richards RMP dinamik tepkisini belirlemek için Bergh ve Tijdeman 9 tarafından açıklanan analitik bir yaklaşım uygulandı. Perrenes ve Roger 10 yüksek kaldırma cihazları ile iki boyutlu bir kanat profili üzerinde yüzey basıncını ölçmek için bir RMP kullanılmıştır. Bu iki ayrı adım değişiklikler ile 2,5 mm 0,7 mm arasında yayılan bir 27 cm uzunluğundaki katı tüpe bağlanmış olan yüzeyinde bir 0.5 mm çaplı bir kılcal boru içeren bir prob geliştirdi. Her adım değişikliği borunun akustik empedans nispeten büyük bir değişikliğe neden. Leclercq ve Bohineust 11 türbülanslı sınır tabakası altında duvar basınç alanını inceledi. Franzoni ve Elliott 12 tarafından önerildiği gibi Onlar, sabit çaplı RMP kullanılır. Ancak, dinamik tepki sadece sınırlı bir frekans aralığında kadar yüksek olmuştur. Arguillat ve ark., 13, taşıt bölmesi içine iletilen gürültü incelemek için bir RMP tasarlanmıştır. onlar testçeşitli tüpler mikrofonlar basınç dalgalanmasını yapmak. Yang ve ark. 14 Bu raporda sunulan yönteme benzer bir boru transfer fonksiyonu yaklaşımı kullanılarak boru bozulma için düzeltildi. Hoarau ve ark., 15 ayrı bir bölgenin alt duvar basıncı izleme incelenmiştir. onlar tasarlanmış RMP sürekli iç çapları vardı ve tüp tamamen rijit olmayan oldu. önceki çalışmalara göre, RMPS kullanılarak elde edilen yüzey basıncı ölçümlerinin doğruluğu mikrofon basıncına yüzey basıncını ilgilidir prob frekans bağımlı transfer fonksiyonunun belirlenmesi üzerine ağırlıklı olarak bağımlıdır. Aşağıdaki bölümlerde hem basit ve etkili bir RMP geometri anlatacağız. Deneysel ve analitik yöntemler tanıtıldı ve doğru RMP dinamik tepkisini belirlemek amacıyla tasdik edilecektir. Bir RMP olabilmesi için analitik model o veriyorbir uygulama potansiyel olarak geniş bir aralığı için tasarım aşamasında ptimized. RMP, geniş bir frekans aralığı üzerinde basınç dalgalanmalarını ölçmek için kullanılabilir. Nispeten yüksek uzaysal çözünürlüğü mekansal dağıtılmış kararsız basınç alanının 16 özelliklerine ilişkin ayrıntılı bilgiler sunabilir. Prob küçük olduğu için, RMP, bu tür büyük eğrilik ya da sınırlı aralığı 17 gibi karmaşık geometriler üzerinde basınç dalgalanmalarını ölçmek için kullanılabilir. Buna ek olarak, yüzey musluğunu ve mikrofon sensörü bağlayan tüp mikrofon indüklenen basınç dalgalanma büyüklüğünü azaltabilir. Böylece, RMP sensör geometrisi ve parametrelerin uygun tasarım gömme montaj model yüzeyine doğrudan mikrofon karşılaştırıldığında önemli ölçüde daha az kısıtlayıcı USP özelliklerini elde etmek için bir yöntem verir. RMP bölgesinin RMPThe genel yapısının yapısı, Şekil 1 &#39;de gösterilmiştir </strong&gt;. RMP bir genişleme bölümü ve bir genişleme bölümü arasında uzanan bir ikinci tüp model yüzeyden gelen bir tüp oluşur &quot;beşik.&quot; Bir üçüncü tüp daha sonra bir anekoik sonlandırma olarak hareket bağlanır. beşik mikrofon ve tüp bağlantılarını konut için kullanılan işlenmiş plastik bileşenidir. RMP yapısının detayları çeşitli deneysel koşullar için ayarlanabilir. İkinci olarak, daha büyük çaplı bir tüp amacı, nispeten büyük bir mikrofon ve beşik önemli oranda ölçüm hassasiyeti azaltmadan USP ölçüm noktasından daha yerleştirilmesini sağlamaktır. Bu ikinci tüp gerekli değilse elimine edilebilir, ve genişleme bölümü beşiği inşa edilebilir. anekoik sonlandırma uzunluğu yaklaşık 2 m3 idi yumuşak plastikten yapılmıştır. Bu gösteri için, RMP tasarımı TUR-M altında yüzey basınç dalgalanmaları ölçümü için optimize edildiulent Şekil 2&#39;de gösterildiği gibi, bir akım içerisinde basınç gradyanı olmayan sınır tabakası. ikinci tüp ortadan kaldırılmıştır. ilk tübün iki farklı uzunlukta etkileri gözlenmiştir. birinci tüp, 0.5 mm&#39;lik bir iç çap ve 0.81 mm&#39;lik bir dış çapa sahip, paslanmaz çelikten imal edilmiştir. İlk tüp uzunlukları sırasıyla 5.35 ve 10.40 cm idi. yuvasının içine dahil edilmiştir genişletme bölümünde girişinin iç çapı, 0.5 mm idi ve çıkış iç çapı dağılımı sonlandırma iç çapı ile aynı olan 1.25 mm idi. Genişleme bölümünün açısı 7 ° idi. sorunsuz yankısız sona ermesi ile genişleme bölümü bağlamak için bir 1.25 mm çaplı beşikteki bir delik oluştu. algılama alanı bir dik 0.75 mm deliğinden 1.25 mm delik bağlandı.

<table><tbody><tr><td>Microphone</td><td>ACO Pacific (http://www.acopacific.com/)</td><td>7016</td><td>Used to measure the sound pressure and calibrate the RMP as a reference.</td></tr><tr><td>Microphone</td><td>Knowles (http://www.knowles.com/eng)</td><td>FG-23629-C36</td><td>Used to measure the pressure fluctuation as a part of the RMP.</td></tr><tr><td>Microbore Tubing</td><td>Saint-gobain (http://www.biopharm.saint-gobain.com/en/index.asp)</td><td>Tygon ND 100-80</td><td>Used to dissipate the sound waves as a dissipation termination.</td></tr><tr><td>Hypodermic Tubing</td><td>MicroGroup (http://www.microgroup.com/)</td><td>304H21RW</td><td>Used to connect the surface tap and allow the surface pressure fluctuation to convect to the microphone in the RMP in the form of sound.</td></tr><tr><td>Hypodermic Tubing</td><td>MicroGroup (http://www.microgroup.com/)</td><td>304H14H</td><td>Used to reduce the dissipative effect and allow the surface pressure fluctuation to convect to the microphone in the RMP in the form of sound.</td></tr><tr><td>plexiglass</td><td>Plaskolite (http://www.plaskolite.com/)</td><td>1X76204A</td><td>Used to make cradles which can connect the tubing and the microphone for the RMP.</td></tr><tr><td>Data acquisition chassis</td><td>National Instruments (http://www.ni.com/)</td><td>PXI-1006</td><td>For data acquisition.</td></tr><tr><td>Data acquisition channel</td><td>National Instruments (http://www.ni.com/)</td><td>PXI-4472</td><td>For data acquisiton.</td></tr><tr><td>Function generator</td><td>thinkSRS (http://www.thinksrs.com/)</td><td>DS360</td><td>To generate white noise signal.</td></tr><tr><td>Pistonphone</td><td>B&amp;amp;K (http://www.bksv.com/)</td><td>4228</td><td>To generate sine waves with constant frequency which will be used to calibrate the reference microphone.</td></tr><tr><td>Loudspeaker</td><td>Mackie (http://www.mackie.com/index.html)</td><td>HD1531</td><td>Used to convert the electrical white noise signal into sound. It is the sound source for calibrating the RMP.</td></tr><tr><td>MatLab</td><td>Mathworks (http://www.mathworks.com/)</td><td></td><td>Used to process experimental data.</td></tr><tr><td>LabVIEW</td><td>National Instruments (http://www.ni.com/)</td><td></td><td>Used control the hardware for data acquisition and record the data.</td></tr></tbody></table>

the measurement of unsteady surface pressure using a remote microphone probe

Microphones are widely applied to measure pressure fluctuations at the walls of solid bodies immersed in turbulent flows. Turbulent motions with various characteristic length scales can result in pressure fluctuations over a wide frequency range. This property of turbulence requires sensing devices to have sufficient sensitivity over a wide range of frequencies. Furthermore, the small characteristic length scales of turbulent structures require small sensing areas and the ability to place the sensors in very close proximity to each other. The complex geometries of the solid bodies, often including large surface curvatures or discontinuities, require the probe to have the ability to be set up in very limited spaces. The development of a remote microphone probe, which is inexpensive, consistent, and repeatable, is described in the present communication. It allows for the measurement of pressure fluctuations with high spatial resolution and dynamic response over a wide range of frequencies. The probe is small enough to be placed within the interior of typical wind tunnel models. The remote microphone probe includes a small, rigid, and hollow tube that penetrates the model surface to form the sensing area. This tube is connected to a standard microphone, at some distance away from the surface, using a "T" junction. An experimental method is introduced to determine the dynamic response of the remote microphone probe. In addition, an analytical method for determining the dynamic response is described. The analytical method can be applied in the design stage to determine the dimensions and properties of the RMP components.

İki temsilci RMP tasarımları Kalibrasyon sonuçları bu bölümde gösterilmiştir. İlki 5.35 cm&#39;lik birincil tüp kullanılan, ikincisi ise 10,4 cm birincil tüp kullanılır. Enerji tüketen sonlandırmaları hem RMPS için 4,75 m uzunluğundadır. RMP ve referans mikrofon tarafından mikrofon tarafından ölçülen basınç dalgalanmaları arasındaki tutarlılık, Şekil 3 &#39;de gösterilmiştir....

Watch this Scientific Journal Video about The Measurement of Unsteady Surface Pressure Using a Remote Microphone Probe at JoVE.com

The Measurement of Unsteady Surface Pressure Using a Remote Microphone Probe

Here, we present a protocol to measure, with high spatial resolution, the unsteady surface pressure in turbulent flows. This method demonstrates the construction of a remote microphone probe (RMP) and the determination of its frequency-dependent, complex transfer function. An analytical determination of the dynamic response is presented and validated.

Uzak Mikrofon Probe kullanarak Kararsız Yüzey Basınç Ölçümü

Microphones are widely applied to measure pressure fluctuations at the walls of solid bodies immersed in turbulent flows. Turbulent motions with various ...

the-measurement-unsteady-surface-pressure-using-remote-microphone

Research

Education

JoVE Core

JoVE Journal

Civil Engineering

Engineering

Unit 1

Fluid Properties

SCIENTISTS IN ACTION

6.9K Görüntüleme.  University of Notre Dame. Here, we present a protocol to measure, with high spatial resolution, the unsteady surface pressure in turbulent flows. This method demonstrates the construction of a remote microphone probe (RMP) and the determination of its frequency-dependent, complex transfer function. An analytical determination of the dynamic response is presented and validated.

Video: The Measurement of Unsteady Surface Pressure Using a Remote Microphone Probe

Exploring the Effects of Atmospheric Forcings on Evaporation: Experimental Integration of the Atmospheric Boundary Layer and Shallow Subsurface

Evaporation is directly influenced by the interactions between the atmosphere, land surface and soil subsurface. This work aims to experimentally study evaporation under various surface boundary conditions to improve our current understanding and characterization of this multiphase phenomenon as well as to validate numerical heat and mass transfer theories that couple Navier-Stokes flow in the atmosphere and Darcian flow in the porous media. Experimental data were collected using a unique soil tank apparatus interfaced with a small climate controlled wind tunnel. The experimental apparatus was instrumented with a suite of state of the art sensor technologies for the continuous and autonomous collection of soil moisture, soil thermal properties, soil and air temperature, relative humidity, and wind speed. This experimental apparatus can be used to generate data under well controlled boundary conditions, allowing for better control and gathering of accurate data at scales of interest not feasible in the field. Induced airflow at several distinct wind speeds over the soil surface resulted in unique behavior of heat and mass transfer during the different evaporative stages.

A protocol for the design and construction of a soil tank interfaced to a small climate controlled wind tunnel to study the effects of atmospheric forcings on evaporation is presented. Both the soil tank and wind tunnel are instrumented with sensor technologies for the continuous in situ measurement of environmental conditions.

Buharlaşma Atmosferik zorlamalara Etkilerinin keşfetmek: Atmosferik Sınır Tabakası ve Sığ Yer altı Deneysel Entegrasyon

Evaporation is directly influenced by the interactions between the atmosphere, land surface and soil subsurface. This work aims to experimentally study ...

Çevre

Blast Quantification Using Hopkinson Pressure Bars

Near-field blast load measurement presents an issue to many sensor types as they must endure very aggressive environments and be able to measure pressures up to many hundreds of megapascals. In this respect the simplicity of the Hopkinson pressure bar has a major advantage in that while the measurement end of the Hopkinson bar can endure and be exposed to harsh conditions, the strain gauge mounted to the bar can be affixed some distance away. This allows protective housings to be utilized which protect the strain gauge but do not interfere with the measurement acquisition. The use of an array of pressure bars allows the pressure-time histories at discrete known points to be measured. This article also describes the interpolation routine used to derive pressure-time histories at un-instrumented locations on the plane of interest. Currently the technique has been used to measure loading from high explosives in free air and buried shallowly in various soils.

This protocol details the use of Hopkinson pressure bars to measure reflected blast loading from near-field explosive events. It is capable of interpolating a pressure-time history at any point on a reflective boundary and as such can be used to fully characterize the spatial and temporal variations in loading produced.

Blast Ölçümü Hopkinson Basınç Barlar kullanma

Near-field blast load measurement presents an issue to many sensor types as they must endure very aggressive environments and be able to measure pressures ...

Mühendislik

Investigating the Three-dimensional Flow Separation Induced by a Model Vocal Fold Polyp

The fluid-structure energy exchange process for normal speech has been studied extensively, but it is not well understood for pathological conditions. Polyps and nodules, which are geometric abnormalities that form on the medial surface of the vocal folds, can disrupt vocal fold dynamics and thus can have devastating consequences on a patient&#39;s ability to communicate. Our laboratory has reported particle image velocimetry (PIV) measurements, within an investigation of a model polyp located on the medial surface of an in&#160;vitro driven vocal fold model, which show that such a geometric abnormality considerably disrupts the glottal jet behavior. This flow field adjustment is a likely reason for the severe degradation of the vocal quality in patients with polyps. A more complete understanding of the formation and propagation of vortical structures from a geometric protuberance, such as a vocal fold polyp, and the resulting influence on the aerodynamic loadings that drive the vocal fold dynamics, is necessary for advancing the treatment of this pathological condition. The present investigation concerns the three-dimensional flow separation induced by a wall-mounted prolate hemispheroid with a 2:1 aspect ratio in cross flow, i.e. a model vocal fold polyp, using an oil-film visualization technique. Unsteady, three-dimensional flow separation and its impact of the wall pressure loading are examined using skin friction line visualization and wall pressure measurements.

Vocal fold polyps can disrupt vocal fold dynamics and thus can have devastating consequences on a patient&#39;s ability to communicate. Three-dimensional flow separation induced by a wall-mounted model polyp and its impact on the wall pressure loading are examined using particle image velocimetry, skin friction line visualization, and wall pressure measurements.

Model Vocal Fold Polip'in Neden Olduğu Üç Boyutlu Akış Ayrımının Araştırılması

The fluid-structure energy exchange process for normal speech has been studied extensively, but it is not well understood for pathological conditions. ...

Biyomühendislik

Manufacturing Simple and Inexpensive Soil Surface Temperature and Gravimetric Water Content Sensors

Quantifying temperature and moisture at the soil surface is essential for understanding how soil surface biota respond to changes in the environment. However, at the soil surface these variables are highly dynamic and standard sensors do not explicitly measure temperature or moisture in the upper few millimeters of the soil profile. This paper describes methods for manufacturing simple, inexpensive sensors that simultaneously measure the temperature and moisture of the upper 5 mm of the soil surface. In addition to sensor construction, steps for quality control, as well as for calibration for various substrates, are explained. The sensors incorporate a Type E thermocouple to measure temperature and assess soil moisture by measuring the resistance between two gold-plated metal probes at the end of the sensor at a depth of 5 mm. The methods presented here can be altered to customize probes for different depths or substrates. These sensors have been effective in a variety of environments and have endured months of heavy rains in tropical forests as well as intense solar radiation in deserts of the southwestern U.S. Results demonstrate the effectiveness of these sensors for evaluating warming, drying, and freezing of the soil surface in a global change experiment.

Accurately measuring temperature and water content of the upper 5 mm of the soil surface can improve our understanding of environmental controls on biological, chemical, and physical processes. Here we describe a protocol for manufacturing, calibrating, and conducting measurements with soil surface temperature and moisture sensors.

Basit ve Ucuz Toprak Yüzey Sıcaklığı ve Gravimetrik Su İçerik Sensörleri İmalatı

Quantifying temperature and moisture at the soil surface is essential for understanding how soil surface biota respond to changes in the environment. ...

Measurements of Waves in a Wind-wave Tank Under Steady and Time-varying Wind Forcing

This manuscript describes an experimental procedure that allows obtaining diverse quantitative information on temporal and spatial evolution of water waves excited by time-dependent and steady wind forcing. Capacitance-type wave gauge and Laser Slope Gauge (LSG) are used to measure instantaneous water surface elevation and two components of the instantaneous surface slope at a number of locations along the test section of a wind-wave facility. The computer-controlled blower provides airflow over the water in the tank whose rate can vary in time. In the present experiments, the wind speed in the test section initially increases quickly from rest to the set value. It is then kept constant for the prescribed duration; finally, the airflow is shut down. At the beginning of each experimental run, the water surface is calm and there is no wind. Operation of the blower is initiated simultaneously with the acquisition of data provided by all sensors by a computer; data acquisition continues until the waves in the tank fully decay. Multiple independent runs performed under identical forcing conditions allow determining statistically reliable ensemble-averaged characteristic parameters that quantitatively describe wind-waves&#39; variation in time for the initial development stage as a function of fetch. The procedure also allows characterizing the spatial evolution of the wave field under steady wind forcing, as well as decay of waves in time, once the wind is shut down, as a function of fetch.

This manuscript describes a fully computer-controlled procedure that allows obtaining reliable statistical parameters from experiments of water waves excited by steady and unsteady wind forcing in a small-scale facility.

Sürekli ve zaman değişen Rüzgar zorlama altında bir rüzgar dalga Tank dalgalar ölçümleri

This manuscript describes an experimental procedure that allows obtaining diverse quantitative information on temporal and spatial evolution of water ...

Measurement of Spatial Stability in Precision Grip

The purpose of the protocol is to indirectly evaluate the direction of the finger force during manipulation of a handheld object based on the biomechanical relationships in which deviated force direction causes center of pressure (COP) replacement. To evaluate this, a thin, flexible, and high spatial resolution pressure sensor sheet is used. The system allows measurement of the COP trajectory in addition to the force amplitude and its temporal regulation. A series of experiments found that increased trajectory length reflected a sensorimotor deficit in stroke patients, and that decreased COP trajectory reflects a compensatory strategy to avoid an object slipping from the hand grip in the elderly. Moreover, the COP trajectory could also be decreased by dual task interference. This article describes the experimental procedure and discusses how finger COP contributes to an understanding of the physiology and pathophysiology of grasping.

The goal of this protocol is to measure the center of pressure (COP) replacement using a high spatial resolution sensor sheet to reflect the spatial stability in a precision grip. The use of this protocol could contribute to greater understanding of the physiology and pathophysiology of grasping.

Hassas Kavramada Mekansal İstikrarÖlçümü

The purpose of the protocol is to indirectly evaluate the direction of the finger force during manipulation of a handheld object based on the ...

Davranış

Mechano-Node-Pore Sensing: A Rapid, Label-Free Platform for Multi-Parameter Single-Cell Viscoelastic Measurements

Cellular mechanical properties are involved in a wide variety of biological processes and diseases, ranging from stem cell differentiation to cancer metastasis. Conventional methods for measuring these properties, such as atomic force microscopy (AFM) and micropipette aspiration (MA), capture rich information, reflecting a cell's full viscoelastic response; however, these methods are limited by very low throughput. High-throughput approaches, such as real-time deformability cytometry (RT-DC), can only measure limited mechanical information, as they are often restricted to single-parameter readouts that only reflect a cell's elastic properties. In contrast to these methods, mechano-node-pore sensing (mechano-NPS) is a flexible, label-free microfluidic platform that bridges the gap in achieving multi-parameter viscoelastic measurements of a cell with moderate throughput. A direct current (DC) measurement is used to monitor cells as they transit a microfluidic channel, tracking their size and velocity before, during, and after they are forced through a narrow constriction. This information (i.e., size and velocity) is used to quantify each cell's transverse deformation, resistance to deformation, and recovery from deformation. In general, this electronics-based microfluidic platform provides multiple viscoelastic cell properties, and thus a more complete picture of a cell's mechanical state. Because it requires minimal sample preparation, utilizes a straightforward electronic measurement (in contrast to a high-speed camera), and takes advantage of standard soft lithography fabrication, the implementation of this platform is simple, accessible, and adaptable to downstream analysis. This platform's flexibility, utility, and sensitivity have provided unique mechanical information on a diverse range of cells, with the potential for many more applications in basic science and clinical diagnostics.

Presented here is a method to mechanically phenotype single cells using an electronics-based microfluidic platform called mechano-node-pore sensing (mechano-NPS). This platform maintains moderate throughput of 1-10 cells/s while measuring both the elastic and viscous biophysical properties of cells.

Mekano-Düğüm-Gözenek Algılama: Çok Parametreli Tek Hücreli Viskoelastik Ölçümler için Hızlı, Etiketsiz Bir Platform

Cellular mechanical properties are involved in a wide variety of biological processes and diseases, ranging from stem cell differentiation to cancer ...

Besleyici olmayan emme patlamalarını kaydetmek için özel yapım bir basınç dönüştürücü sistemi

Non-Nutritive Suck Parameters Measurements Using a Custom Pressure Transducer System

The non-nutritive suck (NNS) device is a transportable, user-friendly pressure transducer system that quantifies infants' NNS behavior on a pacifier. Recording and analysis of the NNS signal using our system can provide measures of an infant's NNS burst duration (s), amplitude (cmH2O), and frequency (Hz). Accurate, reliable, and quantitative assessment of NNS has immense value in serving as a biomarker for future feeding, speech-language, cognitive, and motor development. The NNS device has been used in numerous research lines, some of which have included measuring NNS features to investigate the effects of feeding-related interventions, characterizing NNS development across populations, and correlating sucking behaviors with subsequent neurodevelopment. The device has also been used in environmental health research to examine how exposures in utero can influence infant NNS development. Thus, the overarching goal in research and clinical utilization of the NNS device is to correlate NNS parameters with neurodevelopmental outcomes to identify children at risk for developmental delays and provide rapid early intervention.

Yazar Spotlight: Besleyici Olmayan Emmenin Konuşmanın Ortaya Çıkması ve Bebek Gelişimi Üzerindeki Etkileri

The non-nutritive suck (NNS) device can easily collect and quantify NNS features using a pacifier connected to a pressure transducer and recorded through a data acquisition system and laptop. Quantification of NNS parameters can provide valuable insight into a child's current and future neurodevelopment.

Besleyici Olmayan Emme Parametreleri Özel Bir Basınç Dönüştürücü Sistemi Kullanılarak Ölçümler

The non-nutritive suck (NNS) device is a transportable, user-friendly pressure transducer system that quantifies infants' NNS behavior on a pacifier. ...

Uzak Mikrofon Probe kullanarak Kararsız Yüzey Basınç Ölçümü

Özet

Daha Fazla Video Keşfet

Bu videodaki bölümler

Buharlaşma Atmosferik zorlamalara Etkilerinin keşfetmek: Atmosferik Sınır Tabakası ve Sığ Yer altı Deneysel Entegrasyon

Blast Ölçümü Hopkinson Basınç Barlar kullanma

Model Vocal Fold Polip'in Neden Olduğu Üç Boyutlu Akış Ayrımının Araştırılması

Basit ve Ucuz Toprak Yüzey Sıcaklığı ve Gravimetrik Su İçerik Sensörleri İmalatı

Sürekli ve zaman değişen Rüzgar zorlama altında bir rüzgar dalga Tank dalgalar ölçümleri

Hassas Kavramada Mekansal İstikrarÖlçümü

Mekano-Düğüm-Gözenek Algılama: Çok Parametreli Tek Hücreli Viskoelastik Ölçümler için Hızlı, Etiketsiz Bir Platform

Besleyici Olmayan Emme Parametreleri Özel Bir Basınç Dönüştürücü Sistemi Kullanılarak Ölçümler

Besleyici Olmayan Emme Parametreleri Özel Bir Basınç Dönüştürücü Sistemi Kullanılarak Ölçümler

Besleyici Olmayan Emme Parametreleri Özel Bir Basınç Dönüştürücü Sistemi Kullanılarak Ölçümler