Name: measurement of the rheology of crude oil in equilibrium with co2 at reservoir conditions
Uploaded: 2017-06-06T16:00:00
Duration: 10 min 38 s
Description: Watch this Scientific Journal Video about Measurement of the Rheology of Crude Oil in Equilibrium with CO2 at Reservoir Conditions at JoVE.com

Forfatterne anerkjenner takknemlig finansiering fra Qatar Carbonates og Carbon Storage Research Center (QCCSRC), levert sammen av Qatar Petroleum, Shell, og Qatar Science and Technology Park. Forfatterne takker Frans van den Berg (Shell Global Solutions, Amsterdam, Nederland) for å gi råoljeprøven.

Merk: Siden forsøket opererer ved høy temperatur og trykk, er sikkerhet avgjørende. Systemet er beskyttet mot overtrykk av programvaregrensen på sprøytepumpens kontroller og sprengeskiver på blanderen og mellom girpumpen og rheometeret (se figur 1 og figur 2 ). Videre anbefales det før hvert forsøk å utføre en vanlig lekkasjekontroll. Det anbefales også å utføre friksjonskontrollen av trykkcellens geometri for å sikre at rheometeret fungerer godt 9 , 10 . 1. Forberedelse av råoljeprøven MERK: Bruk Zuata råoljeprøven som mottatt. Følgende tabell viser de grunnleggende fysiske egenskapene til Zuata-råoljen. <table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always"><tbody><tr><td> Chakarakteristika hva </td><td> Verdi </td></tr><tr><td> API Gravity </td><td> 9.28 </td></tr><tr><td> Barrel Factor (bbl / t) </td><td> 6,27 </td></tr><tr><td> Totalt svovel (% vekt) </td><td> 3,35 </td></tr><tr><td> Reid damptrykk (kPa) </td><td> 1 </td></tr><tr><td> Hastepunkt (° C) </td><td> 24 </td></tr><tr><td> Eksisterende H 2 S innhold (ppm) </td><td> - </td></tr><tr><td> Potensielt H 2 S innhold (ppm) </td><td> 115 </td></tr><tr><td> Potensielt innhold av HCl (ppm) </td><td> - </td></tr><tr><td> Calc. Gross Cal. Verdi (kJ / kg) </td><td> 41855 </td></tr></tbody></table> Tabell 1: De fysiske egenskapene til Zuata råoljen. <ol><li> Tilsett 128,57 g toluen til 300 g Zuata råolje for å fremstille fortynningen med 70 vekt% Zuata råolje og 30 vekt% toluen. Sten blandingen ved romtemperatur i 3 timer. </li></ol> 2. Laster råoljeprøven i blanderen <ol><li> Koble blanderen fra systemet, og åpne den opp. Plasser en rører på bunnen av blanderen. Legg 200 ml råoljeprøve i blanderen. Etter å ha strammet alle skruene, koble mixeren tilbake til systemet. </li></ol> 3. Priming hele systemet med råoljeprøven <ol><li> Før systemet med koaksialcylinder geometri-trykkcellen. MERK: Vennligst se Figur 1 for å finne ventilen. <ol><li> Lukk rheometer-trykkcellen ved å stramme trykkhodet 9 . Monter rotasjonskoppen på rheometerspindelen. Juster den til måleposisjonen 9 . </li><li> Lukk ventiler A, D, E, F, G og H. Åpne ventil C. </li><li> Åpne nitrogensylinderen. Sett inn komprimert gass i blanderen ved å åpne ventilene H og E. Når gassen når blanderen, Lukk ventilen H og gassylinderen. </li><li> Åpne ventil A. Den komprimerte gasen skyver råoljeprøven i sirkulasjonssløyfen gjennom sugeslangen. Når råoljeprøven dråper ned fra ventil C i figur 1 , blir hele systemet primet av råoljeprøven. </li><li> Åpne ventil F for å frigjøre gjenværende gass. Lukk ventil C og åpen ventil D. Slå på girpumpen for å sirkulere væsken i en stund. Avhengig av viskositeten til råoljeprøven kan dette ta 1 til 5 timer. MERK: Trykket av komprimert nitrogen innført i blanderen avhenger av viskositeten til råoljeprøven. Hvis viskositeten til råoljeprøven er over 5 Pa ∙ s, kan trykket av komprimert gass være større enn 15 bar. </li></ol></li><li> Forbind systemet med dobbeltspalt geometri-trykkcellen. MERK: Vennligst se figur 2 for å finne ventilen. <ol><li> Fjern tHan trykkhode og målesylinderen til trykkcellen. </li><li> Lukk ventiler A, D, E, F, G, H og I. Åpne ventil C. </li><li> Åpne nitrogensylinderen. Sett inn komprimert gass i blanderen ved å åpne ventilene H og E. Når gassen når blanderen, lukk ventilen H og gassylinderen. </li><li> Åpne ventil A. Den komprimerte gasen skyver råoljeprøven i sirkulasjonssløyfen gjennom sugeslangen. Når råoljeprøven bare fordyper den indre delen av dobbeltglassgeometrien, åpne ventil F for å slippe trykket i blanderen. </li><li> Slå på girpumpen. Juster omdreiningstallet på girpumpen forsiktig. Pass på at innløpsstrømningen til trykkcellen, som bestemmes av girpumpen, er mindre enn eller lik utløpsflowhastigheten fra trykkcellen, som bestemmes av tyngdekraften. Når en rimelig rotasjonshastighet på girpumpen er funnet og råoljeprøven dråper ned fra ventil C, blir hele systemet primet av oljen. THøne slå av girpumpen. </li><li> Monter målesylinderen og trykkhodet på trykkcellen 10 . Lukk ventil C og åpen ventil D. Slå på girpumpen for å sirkulere væsken. MERK: Hvis råoljeprøven har en viskositet som ligner vann, er komprimert gass med trykk på 3 til 4 bar nok. </li></ol></li></ol> 4. Evakuere gjenværende volum i systemet <ol><li> Lukk ventiler A og D i figur 1 eller figur 2 . Koble vakuumpumpen til ventil F. Slå på vakuumpumpen i 15 minutter. </li><li> Lukk ventilen F og slå av vakuumpumpen. </li></ol> 5. Introduksjon av CO 2 til Mixer <ol><li> Med koaksial sylinder geometri trykkcelle <ol><li> Åpne ventil G og CO 2 sylinderen i Figur 1 . Åpne ventil D i figur 1 . </<html> li&gt; <li> Etter at CO 2 fyller opp gjenværende plass i systemet, lukk ventil G og CO 2 sylinderen for å hindre at CO 2 strømmer tilbake til sylinderen. </li></ol></li><li> Med dobbelgap geometri trykkcelle <ol><li> Åpne ventil G og CO 2 sylinderen på figur 2 . Åpne ventil D og I i figur 2 . </li><li> Etter at CO 2 fyller opp gjenværende plass i systemet, lukk ventil G og CO 2 sylinderen for å hindre at CO 2 strømmer tilbake til sylinderen. </li></ol></li></ol> 6. Innstilling av temperatur og trykk <ol><li> Sett inn ønsket temperaturverdi for blanderen og rheometeret. Tilfør ønsket temperaturverdi til varmesystemet i rørledningsnettverket. Sett inn ønsket trykkverdi til sprøytepumpen. </li><li> Vent til temperatur og trykk stabiliseres. </li></ol>Jove_title &quot;&gt; 7. Slå på omrørings- og girpumpen <ol><li> Åpne ventilene i nedstrøms og oppstrøms for girpumpen. </li></ol> 8. Overvåke volumet i blanderen og blandingsviskositeten <ol><li> Ta opp volumlesningen i sprøytepumpen hver 6. time. </li><li> Etter hver 6 h, slå av røren og girpumpen. Mål viskositeten til blandingen gjennom rheometeret. Viskositetsmåling begynner med en 5 min settlingstid, og deretter måler viskositeten ved konstant skjærhastighet på 10 s -1 . </li><li> Når volum- og viskositetsverdiene viser betydelige forskjeller (&gt; 4%) mellom to påfølgende målinger, slår du på girpumpen og omrører igjen for å fortsette blandingen. Når både volum og viskositetsmålinger ikke viser noen endring i verdiene (≤ 4%), er likevekt mellom CO 2 og råoljeprøven bekreftet. </li><li> Slå av girpumpen og omrøreren for reologimåling. MERK:Blandingsperioden kan vare i 1 til 2 dager, avhengig av viskositeten til råoljeprøven. </li></ol> 9. Utføre reologimåling <ol><li> Med koaksial sylinder geometri trykkcelle 9 <ol><li> Lukk ventiler A og D i figur 1 for reologi-måling. Forskjær blandingen ved skjærhastighet på 10 s -1 i 0,5 min. Resten blandes i 1 min. </li><li> Mål blandingsviskositeten ved skjærhastighet fra 500 s -1 til 10 s -1 . Ved hver skjærhastighet er skjærhastighetsjusteringstiden 0,2 min. Målvarigheten ved hvert skjærhastighets-trinn økes logaritmisk fra 0,5 min til 1 min, unntatt justeringshastigheten for skjærhastighet. </li></ol></li><li> Med dobbelgap geometri trykkcelle 10 <ol><li> Lukk ventiler A og D i figur 2 for reologi-måling. Pre-skjærBlandingen ved skjærhastighet på 10 s -1 i 0,5 min. Resten blandes i 1 min. </li><li> Mål blandingsviskositeten ved skjærhastighet fra 250 s -1 til 10 s -1 . Ved hver skjærhastighet er skjærhastighetsjusteringstiden 0,2 min. Målvarigheten ved hvert skjærhastighets-trinn økes logaritmisk fra 0,5 min til 1 min, unntatt justeringshastigheten for skjærhastighet. </li></ol></li></ol> 10. Øke trykket til neste ønsket verdi <ol><li> Med koaksialcylinder geometri trykkcelle <ol><li> Lukk ventilen E i figur 1 . </li><li> Sett inn mer CO 2 i sprøytepumpen ved å åpne ventilen G og CO 2 -sylinderen. Lukk ventil G og CO 2 sylinderen. Åpne ventil E for å legge til mer CO 2 til blanderen. </li><li> Hvis trykket er mindre enn ønsket verdi, gjenta for å introdusere mer CO 2 . </li><li> Sett inn det nye trykksettet poInt inn i sprøytepumpen. Vent til trykket stabiliseres. </li></ol></li><li> Med dobbelgap geometrien trykkcelle <ol><li> Lukk ventiler E og I i figur 2 . </li><li> Sett inn mer CO 2 i sprøytepumpen ved å åpne ventilen G og CO 2 -sylinderen. Lukk ventil G og CO 2 sylinderen. Åpne ventiler E og I for å legge til mer CO 2 til blanderen. </li><li> Hvis trykket er mindre enn ønsket verdi, gjenta trinn for å introdusere mer CO 2 . </li><li> Sett inn det nye trykksettpunktet i sprøytepumpen. Vent til trykket stabiliseres. MERK: Gjenta trinn 7 til 10 for reologi-måling ved høyere trykk. </li></ol></li></ol>

<ol>
	<li>Hasan, S. W., Ghannam, M. T., Esmail, N. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Heavy+crude+oil+viscosity+reduction+and+rheology+for+pipeline+transportation.">Heavy crude oil viscosity reduction and rheology for pipeline transportation.</a> Fuel. 89 (5), 1095-1100 (2010).</li><li>Henaut, I., Barre, L., Argillier, J. F., Brucy, F., Bouchard, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheological+and+Structural+Properties+of+Heavy+Crude+Oils+in+Relation+With+Their+Asphaltenes+Content.">Rheological and Structural Properties of Heavy Crude Oils in Relation With Their Asphaltenes Content.</a> SPE International Symposium on Oilfield Chemistry. , 13-16 (2013).</li><li>Ghannam, M. T., Hasan, S. W., Abu-Jdayil, B., Esmail, N. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheological+properties+of+heavy+&amp;+light+crude+oil+mixtures+for+improving+flowability.">Rheological properties of heavy &amp; light crude oil mixtures for improving flowability.</a> J. Petrol. Sci. Eng. 81, 122-128 (2012).</li><li>Mart&#237;nez-Palou, R., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Transportation+of+heavy+and+extra-heavy+crude+oil+by+pipeline:+A+review.">Transportation of heavy and extra-heavy crude oil by pipeline: A review.</a> J. Petrol. Sci. Eng. 75 (3-4), 274-282 (2011).</li><li>Behzadfar, E., Hatzikiriakos, S. G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheology+of+bitumen:+Effects+of+temperature,+pressure,+CO2+concentration+and+shear+rate.">Rheology of bitumen: Effects of temperature, pressure, CO2 concentration and shear rate.</a> Fuel. 116, 578-587 (2014).</li><li>Royer, J. R., Gay, Y. J., Desimone, J. M., Khan, S. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=High-pressure+rheology+of+polystyrene+melts+plasticized+with+CO2:+Experimental+measurement+and+predictive+scaling+relationships.">High-pressure rheology of polystyrene melts plasticized with CO2: Experimental measurement and predictive scaling relationships.</a> J. Polym. Sci., Part B: Polym. Phys. 38 (23), 3168-3180 (2000).</li><li>Gerhardt, L. J., Manke, C. W., Gulari, E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheology+of+polydimethylsiloxane+swollen+with+supercritical+carbon+dioxide.">Rheology of polydimethylsiloxane swollen with supercritical carbon dioxide.</a> J. Polym. Sci., Part B: Polym. Phys. 35 (3), 523-534 (1997).</li><li>Lee, M., Park, C. B., Tzoganakis, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Measurements+and+modeling+of+PS/supercritical+CO2+solution+viscosities.">Measurements and modeling of PS/supercritical CO2 solution viscosities.</a> Polym. Eng. Sci. 39 (1), 99-109 (1999).</li><li>Seifried, C., Hu, R., Headen, T., Crawshaw, J., Boek, E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=IOR+2015-18th+European+Symposium+on+Improved+Oil+Recovery.">IOR 2015-18th European Symposium on Improved Oil Recovery.</a> Eage. , (2015).</li><li>Priyanto, S., Mansoori, G. A., Suwono, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Measurement+of+property+relationships+of+nano-structure+micelles+and+coacervates+of+asphaltene+in+a+pure+solvent.">Measurement of property relationships of nano-structure micelles and coacervates of asphaltene in a pure solvent.</a> Chem. Eng. Sci. 56 (24), 6933-6939 (2001).</li><li>Zhao, Y., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effect+of+compressed+CO2+on+the+properties+of+lecithin+reverse+micelles.">Effect of compressed CO2 on the properties of lecithin reverse micelles.</a> Langmuir. 24 (17), 9328-9333 (2008).</li><li>Hu, R., Trusler, J. P. M., Crawshaw, J. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+effect+of+CO2+dissolution+on+the+rheology+of+a+heavy+oil/water+emulsion.">The effect of CO2 dissolution on the rheology of a heavy oil/water emulsion.</a> Energy Fuels. , (2016).</li><li>Hu, R., Crawshaw, J. P., Trusler, J. P. M., Boek, E. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheology+and+Phase+Behavior+of+Carbon+Dioxide+and+Crude+Oil+Mixtures.">Rheology and Phase Behavior of Carbon Dioxide and Crude Oil Mixtures.</a> Energy Fuels. , (2016).</li><li>Zhang, Y. P., Hyndman, C. L., Maini, B. B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Measurement+of+gas+diffusivity+in+heavy+oils.">Measurement of gas diffusivity in heavy oils.</a> J. Petrol. Sci. Eng. 25 (1-2), 37-47 (2000).</li><li>Kariznovi, M., Nourozieh, H., Abedi, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Experimental+apparatus+for+phase+behavior+study+of+solvent-bitumen+systems:+A+critical+review+and+design+of+a+new+apparatus.">Experimental apparatus for phase behavior study of solvent-bitumen systems: A critical review and design of a new apparatus.</a> Fuel. 90 (2), 536-546 (2011).</li><li>Tang, J., Quinlan, P. J., Tam, K. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Stimuli-responsive+Pickering+emulsions:+recent+advances+and+potential+applications.">Stimuli-responsive Pickering emulsions: recent advances and potential applications.</a> Soft Matter. 11 (18), 3512-3529 (2015).</li><li>Aveyard, R., Binks, B. P., Clint, J. H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Emulsions+stabilised+solely+by+colloidal+particles.">Emulsions stabilised solely by colloidal particles.</a> Adv. Colloid Interface Sci. 100, 503-546 (2003).</li><li>Kawashima, Y., Hino, T., Takeuchi, H., Niwa, T., Horibe, K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheological+Study+of+W/O/W+Emulsion+by+a+Cone-and-Plate+Viscometer+-+Negative+Thixotropy+and+Shear-Induced+Phase+Inversion.">Rheological Study of W/O/W Emulsion by a Cone-and-Plate Viscometer - Negative Thixotropy and Shear-Induced Phase Inversion.</a> Int. J. Pharm. 72 (1), 65-77 (1991).</li><li>Perazzo, A., Preziosi, V., Guido, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Phase+inversion+emulsification:+Current+understanding+and+applications.">Phase inversion emulsification: Current understanding and applications.</a> Adv. Colloid Interface Sci. 222, 581-599 (2015).</li><li>Yeo, L. Y., Matar, O. K., de Ortiz, E. S. P., Hewitt, G. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Phase+Inversion+and+Associated+Phenomena.">Phase Inversion and Associated Phenomena.</a> Multiphase Sci Technol. 12 (1), (2000).</li><li>Liu, L., Matar, O. K., de Ortiz, E. S. P., Hewitt, G. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Experimental+investigation+of+phase+inversion+in+a+stirred+vessel+using+LIF.">Experimental investigation of phase inversion in a stirred vessel using LIF.</a> Chem. Eng. Sci. 60 (1), 85-94 (2005).</li></ol>

Forfatterne har ingenting å avsløre.

To trinn er kritiske i operasjonen. Den første er priming hele systemet av råoljeprøven. Ved å fylle opp systemet med råoljeprøven, kan girpumpen smøres godt av oljeprøven, og eventuelle blokkeringer i sirkulasjonsløkken kan enkelt identifiseres. Dermed kan girpumpen forhindres i skade. Det andre kritiske trinnet overvåker periodisk blandingsviskositeten for å bekrefte likevekt mellom CO 2 og råolje. Gitt at det tar lang tid å nå likevekten mellom CO 2 og viskøs tung råolje 16 , utfører reologimåling for tidlig, undervurdere effekten av CO 2 -tilsetning på oljeviskositeten. Derfor kan kun blandingen vurderes i likevekt med CO 2 bare når viskositeten målt oppnår en konstant verdi (mindre enn 4% forandring). Bare nåværende målesystemTillater reologimåling av den CO 2 mettede blandingen. For å måle undermettede blandinger, kunne et oppstrøms fartøy innføres i CO 2 -strømmen. CO 2 vil bli introdusert til oppstrømsbeholderen først og deretter isolert fra kilden, slik at mengden CO 2 kan styres av volumet og trykket i oppstrømsbeholderen. Det totale trykket i systemet i dette tilfelle vil bli styrt av en inert gass, slik som helium. Kariznovi et al . Gir en god vurdering på apparatet som brukes til å måle de fysiske egenskapene til CO 2 og tung råoljeblanding 17 . Modifikasjoner kan referere til systemene som er omtalt i deres papir. Det bør nevnes at det her beskrevne systemet kan måle reologien til noen gass-væske-blandinger; Derfor er applikasjonen ikke begrenset til råoljer. For eksempel kan det brukes til å måle CO 2- effekten på rhEologi av Pickering-emulsjoner 18 , 19 og gassinducert mykning 6 . Ved å introdusere den elektriske ledningsevne-måleanordningen inn i rheometer-trykkcellen, kan effekten av gassoppløsning på den skjærinducerte faseinversjon av emulsjoner også bli studert 20 , 21 , 22 , 23 .

I det meste av litteraturen om de fysiske egenskapene til CO 2 og råoljeblandinger, måles viskositeten ved hjelp av et viskosimeter, noe som betyr at målingen gjøres ved konstant skjærhastighet eller skjærspenning. I disse studiene undersøkes viskositeten av CO 2 og råoljeblandingen på en enkel måte: interessen er forholdet mellom viskositeten og andre parametere, for eksempel temperatur, trykk og CO 2 -konsentrasjon. Hovedforutsetningen i disse studiene, men sjelden nevnt eksplisitt, er at CO 2 og råoljeblandingen oppfører seg som en newtonsk væske. Det er imidlertid velkjent at noen råoljer, særlig tung råolje, kan vise ikke-newtonsk oppførsel under visse forhold 1 , 2 , 3 , 4 . Derfor, for å forstå CO 2 -verkningen fullt ut, har viskositeten til CO 2 </sub&gt; Og råoljeblandingen bør studeres som en funksjon av skjærhastighet eller stress. Etter vår kunnskap er bare studien av Behzadfar et al . Rapporterer viskositeten til en tung råolje med CO 2- tilsetning ved forskjellige skjærhastigheter ved bruk av et rheometer 5 . I måling av Behzadfar et al . Oppnås blandingen mellom CO 2 og råolje ved rotasjonen av den indre sylinder av koaksialcylinder geometrien, en meget langsom prosess. I tillegg er effekten av CO 2 -oppløsningen på reologien av polymermelter blitt rapportert i litteraturen, som kunne kaste lys på studiet av tung råolje og CO 2 -blandinger. Royer et al . Måle viskositeten til tre kommersielle polymermeltinger ved forskjellige trykk, temperaturer og CO 2 -konsentrasjoner ved bruk av et høytrykks ekstruderingsspalt dyse rheometer 6 . De analyserer deretter dataene gjennom fri volum<html> E teori. Andre lignende studier finnes i Gerhardt et al . 7 og Lee et al . 8 . Vår metode, der blandingen utføres i en ekstern mikser og reologimåling i en koaksial sylindergeometri, tillater en mer grundig måling av reologi av CO 2 og råolje-blanding. Sirkulasjonssystemet som vi utviklet inneholder fire enheter: en sprøytepumpe, mikser, girpumpe og rheometer, som vist i figur 1 og figur 2 . En omrøringsstang er plassert i bunnen av blanderen og magnetisk koplet med et roterende magnetsett. Omrøring brukes til å forbedre blandingen mellom CO 2 og råolje i blanderen, og fremskynde tilnærmingen til likevekt mellom fasene. Den CO 2 mettede oljefasen trekkes fra nær bunnen av blanderen ved å bruke et dyprør og sirkuleres gjennom målesystemet. <html> Nt &quot;&gt; Viskositeten måles ved hjelp av en høytrykkscelle montert på et rheometer. Det finnes to typer trykkceller. Den ene er med en koaksial sylindergeometri, som er beregnet for måling av viskøs væske, og den andre er med en Dobbelt gap geometri for lav viskositet applikasjon. <img alt="Figur 1" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig1.jpg" /> Figur 1: Ordningen i sirkulasjonssystemet med koaksial sylinder geometri trykkcelle. Den blå linjen representerer CO 2- strømning, og den svarte linjen representerer råoljeblandingene. Gjengitt med tillatelse fra Hu et al. 14 . Copyright 2016 American Chemical Society. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig1large.jpg" target="_blank">Vennligst klikk her for å se en større versjon av denne figuren.</a> E 2 &quot;class =&quot; xfigimg &quot;src =&quot; / filer / ftp_upload / 55749 / 55749fig2.jpg &quot;/&gt; Figur 2: Ordningen i sirkulasjonssystemet med dobbelgap geometri-trykkcelle. Den blå linjen representerer CO 2- strømning, og den svarte linjen representerer råoljeblandingene. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig2large.jpg" target="_blank">Vennligst klikk her for å se en større versjon av denne figuren.</a> <img alt="Figur 3" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig3.jpg" /> Figur 3: Den koaksiale sylinder geometri trykkcelle. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig3large.jpg" target="_blank">Vennligst klikk her for å se en større versjon av denne figuren.</a> Koaksialcylinder geometri-trykkcellen ( Figur 3 ) har et gap på 0,5 mm mellom den indre og ytre sylinder, hvilket fører til et prøvevolum på 18ml. Den indre sylinderen er magnetisk koblet med en roterende kopp, som er festet til rheometerspindelen. Det er to safirlejer på toppen og bunnen av den indre sylinderen, som er direkte i kontakt med rotasjonsaksen til den indre sylinderen. Siden safirleilingene eksponeres for prøven ved konstruksjon, kan lagerfriksjonen variere i henhold til smøreegenskapene til prøven. <img alt="Figur 4" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig4.jpg" /> Figur 4: Dobbelgap geometrien trykkcelle. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig4large.jpg" target="_blank">Vennligst klikk her for å se en større versjon av denne figuren.</a> På den annen side omfatter dobbeltgaptrykkcellen en sylindrisk rotor i en dobbeltglassgeometri, som vist på figur 4 . Målesylinderen er montertPå trykkhodet gjennom to kulelagre og magnetisk koplet med rotasjonskoppen, som er koblet til rheometerspindelen. Kulelagerene er plassert inne i trykkhodet og ikke i kontakt med prøven, som injiseres i målehullet og overløper til en utsparing i statoren fra hvilken den returneres til blandekaret. I et typisk eksperiment lastes råoljeprøven først inn i blanderen. Etter at hele systemet er startet med råoljen, blir det gjenværende volumet i systemet evakuert ved bruk av en vakuumpumpe. CO 2 innføres deretter i blanderen gjennom sprøytepumpen og systemet bringes til ønsket temperatur og trykk. Systemtrykket styres gjennom CO 2 -fasen ved hjelp av sprøytepumpen. Når trykket stabiliseres, blir omrøreren slått på for å blande CO 2 og råolje inne i blanderen. Deretter slås girpumpen på for å trekke ut oljefasen fraBlander, fyll rheometeret og resirkuler væsken tilbake til mikseren. Derfor blir blandingen mellom CO 2 og råolje gjort ved samtidig omrøring i blanderen og sirkulerende i løkken. Likevektsstatusen overvåkes ved periodisk måling av både volumet i sprøytepumpen og blandingsviskositeten. Når det ikke er endring (≤4%) i både volum og viskositet, er likevekten bekreftet. På dette tidspunktet blir girpumpen og omrøreren slått av, suspendering av strømmen gjennom målcellen og reologimåling utført.

<table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always">
	<tbody>
		<tr>
			<td>Heavy Crude Oil</td>
			<td>Shell</td>
			<td>N/A</td>
			<td>Produced from the Zuata oil flied. Used without further treatment</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Toluene</td>
			<td>Sigma-Aldrich</td>
			<td>244511-2L</td>
			<td>Anhydrous, 99.8%. Used without further treatment</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>CO2</td>
			<td>BOC</td>
			<td>111304-F</td>
			<td>CP Grade. Used without further treatment</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Name</td>
			<td>Company</td>
			<td>Catalog Number</td>
			<td>Comments</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Syringe Pump</td>
			<td>Teledyne ISCO</td>
			<td>65D</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Mixer</td>
			<td>Parr Instruments</td>
			<td>4651</td>
			<td>Vessel volume 250 ml. Mounted on a series 4923EE bench-top heater</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Gear Pump 1</td>
			<td>Polymer Systems Inc.</td>
			<td>CIP-12/1.5</td>
			<td>Used with CC29/Pr pressure cell for high viscosity fluids.</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Gear Pump 2</td>
			<td>Micropump</td>
			<td>GAH X21</td>
			<td>Used with DG35.12/Pr pressure cell for low viscosity fluids.</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Rheometer</td>
			<td>Anton Paar</td>
			<td>MCR301</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Pressure cell 1</td>
			<td>Anton Paar</td>
			<td>CC29/Pr</td>
			<td>With flow-through configuration. Used for high viscosity fluids. Coaxial cylinder geometry</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Pressure cell 2</td>
			<td>Anton Paar</td>
			<td>DG35.12/Pr</td>
			<td>With flow-through configuration. Used for low viscosity fluids. Double gap geometry</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

measurement of the rheology of crude oil in equilibrium with co2 at reservoir conditions

Et rheometer system for å måle reologi av råolje i likevekt med karbondioksid (CO 2 ) ved høye temperaturer og trykk er beskrevet. Systemet omfatter et høytrykks-reometer som er forbundet med en sirkulasjonssløyfe. Rheometeret har en roterende gjennomstrømningsmålecelle med to alternative geometrier: koaksial sylinder og dobbeltgap. Sirkulasjonsløkken inneholder en mikser for å bringe råoljeprøven i likevekt med CO 2 , og en girpumpe som transporterer blandingen fra blanderen til reometeret og resirkulerer den tilbake til blanderen. CO 2 og råolje bringes til likevekt ved omrøring og sirkulasjon og reologien til den mettede blanding måles ved hjelp av rheometeret. Systemet brukes til å måle de rheologiske egenskapene til Zuata råolje (og dets toluenfortynning) i likevekt med CO 2 ved forhøyede trykk opp til 220 bar og en temperatur på 50 ° C. Resultatene viser tLue CO 2 tillegg tilsetter oljeregologien betydelig, i utgangspunktet reduserer viskositeten når CO 2 -trykket økes og deretter øker viskositeten over et terskeltrykk. Den ikke-newtonske responsen til råoljen ses også å endres ved tilsetning av CO 2 .

Rheologimåling av Zuata-råoljen og dens CO 2 -mettede blanding ved 50 ° C ved bruk av koaksialcylinder geometri-trykkcellen, er vist i figur 5 og figur 6 . Figur 5 viser måling fra omgivende til 100 bar, mens figur 6 viser måling fra 120 bar til 220 bar. Videre illustrerer figur 7 den relative viskositeten, som er viskositetsforholdet ved en gitt skjærhastighet til viskositeten ved den laveste skjærhastighet. De punkterte linjene i figur 7 er den maksimale målefeil forårsaket av friksjonen av geometriske lagre. Rheologimåling ved 50 ° C av den fortynnede Zuata-råoljen, ved bruk av dobbeltspalt geometri-trykkcelle, er jegIllustrert av figur 8 og figur 9 , mens figur 10 viser den relative viskositeten for trykk opp til 70 bar. Videre viser figur 10 at den fortynnede råoljen ved omgivelsestrykk oppfører seg som en newtonisk væske. Når CO 2 -trykket er fra 30 bar til 60 bar, observeres skjærfortynningseffekten. Ved CO 2 -trykk over 60 bar forsvinner skjærfortynningen, og blandingen opptrer som en newtonsk væske igjen. Fra figur 5 og figur 6 kan man se at CO 2 -oppløsningen reduserer viskositeten til råoljeblandingen betydelig til 100 bar. Når CO 2 -trykket er over 100 bar øker oljeblandingsviskositeten med økende CO 2 -trykk, men med en mye lavere hastighet. <pClass = &quot;jove_content&quot; fo: keep-together.within-page = &quot;1&quot;&gt; Figur 7 viser at Zuata-råoljen viser en skjærfortynningseffekt uten CO 2 -tilsetning. Når CO 2 oppløses i råoljen, svekkes skjærfortynningseffekten, gitt at kurvene ved høyere CO 2 -trykk er flattere. Ved CO 2 -trykk høyere enn 40 bar er viskositetsendringen med skjærhastighet innenfor målefeilområdet, og blandingen kan derfor anses å være newtonsk. CO 2 -oppløsningen svekkes og eliminerer til slutt den skjærefortynningseffekten av Zuata-råoljen. Dette indikerer at CO 2 -molekylet oppløst i råoljen kan til slutt forstyrre det tilknyttende nettverket som genereres av makromolekylene i råoljen, så som asfaltener. Når det gjelder den fortynnede råoljen som vist på figur 8 , er CO 2 -annonsenDition reduserer dramatisk oljeblandingsviskositeten til et minimum ved 70 bar. Når CO 2 -trykket øker over 70 bar ( figur 9 ), fører det høyere CO 2 -trykket til økning i oljeviskositeten. Ifølge studien av Seifried et al . 11 , i både den opprinnelige og fortynnede Zuata-råoljen, oppstår asfaltenutfelling ved CO 2 -trykk over 80 bar. Imidlertid oppfører råolje / CO 2 -blandingen seg som en newtonsk væske i våre reologiske eksperimenter når trykket er høyere enn 80 bar. Dette innebærer at asfaltenutfelling ikke endrer de reologiske egenskapene til denne blandingen. Reologiske resultatene for den fortynnede råoljen er også interessante: i dette tilfellet gir CO 2 oppløsning anledning til ikke-newtonsk oppførsel, som bare appØrer i et bestemt utvalg av CO 2 -trykk. To spekulasjoner er gitt her for skjærefortynningseffekten indusert ved tilsetning av CO 2 . Den første spekulasjonen er at den ikke-newtonske oppførselen skyldes miceller dannet av asfaltenmolekylene under CO 2 -oppløsning. CO 2 oppløst i råoljen kan redusere den kritiske micellekonsentrasjonen (CMC) av systemet ved sin virkning på strukturen av asfaltenaggregatene, og dette kan føre til større interaksjon mellom miceller 12 . Ved trykk fra 30 til 60 bar kan avstanden mellom asfaltenmikellene ligge innenfor det effektive området for van der Waals tiltrekningskraft 13 . Således dannes et tilknytningsnett mellom micellene og forårsaker skjærfortynningseffekten. Men når trykket er over 60 bar, er CO 2- effekten på løsningsmidlet eller ikke-asfaltenmolekylene dumtInating, noe som fører til økning av CMC. Derfor er asfaltenmikellene destabilisert, og følgelig forsvinner det tilknyttende nettverket. Den andre spekulasjonen er basert på faseadferdets synspunkt. Ved CO 2 -trykk mellom 30 og 60 bar kan en CO 2 rik væskefase ha blitt dannet, noe som gjør at blandingen danner et væskevæske-dampsystem (LLV). En emulsjon av disse to væskene kunne dannes ved blanding ved omrøring og sirkulasjon på grunn av den samme tetthet av de to væskefaser. Som den dispergerte fase av emulsjonen kan den CO2-rike flytende fase stabiliseres av asfalten i råoljen. Denne emulsjonen viser ikke-newtonsk oppførsel fordi den dispergerte fasen gir opphav til et tilknytningsnettverk. Når mer CO 2 oppløses i oljeblandingen ved et trykk over 60 bar, blir de to væskefaser imidlertid blandbare igjen. Resultatet er a<html> Væske-damp (LV) -system bestående av en oljeoljig væske i likevekt med en CO 2 rik damp og den råoljerike flytende fase oppfører seg som en newtonsk væske. <img alt="Figur 5" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig5.jpg" /> Figur 5. Viskositetsmåling for Zuata tung råolje med CO 2 ved 50 ° C og forskjellige skjærhastigheter. <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_2RedDash.jpg" /> , Nedre skjæringsfrekvensgrense; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDot.jpg" /> , omgivende; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDot.jpg" /> , 20 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeDot.jpg" /> , 40 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_yellowDot.jpg" /> , 60 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenDot.jpg" /> , 80 bar;<html> Ftp_upload / 55749 / 55749_dGreenDot.jpg &quot;/&gt;, 100 bar. Reprintet med tillatelse fra Hu et al. 15. Copyright 2016 American Chemical Society. Vennligst <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig5large.jpg" target="_blank">klikk her for å se en større versjon av denne figuren.</a> <img alt="Figur 6" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig6.jpg" /> Figur 6. Viskositetsmåling for Zuata tung råolje med CO 2 ved 50 ° C og forskjellige skjærhastigheter. <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_2RedDash.jpg" /> , Nedre skjæringsfrekvensgrense; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_purpleDot.jpg" /> , 120 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDot.jpg" /> , 140 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDot.jpg" /> , 160 bar;5749 / 55749_orangeDot.jpg &quot;/&gt;, 180 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_yellowDot.jpg" /> , 200 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenDot.jpg" /> , 220 bar. Gjengitt med tillatelse fra Hu et al. 15 . Copyright 2016 American Chemical Society. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig6large.jpg" target="_blank">Vennligst klikk her for å se en større versjon av denne figuren.</a> <img alt="Figur 7" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig7.jpg" /> Figur 7. Den relative viskositeten for Zuata-råoljen med CO 2 ved 50 ° C og forskjellige skjærhastigheter. - -, målefluktuasjonsområde; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDot.jpg" /> , Omgivelsestrykk; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDot.jpg" /> , 20 bar; <img alt="ligningen"<html> Src = &quot;/ files / ftp_upload / 55749 / 55749_orangeDot.jpg&quot; /&gt;, 40 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_yellowDot.jpg" /> , 60 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenDot.jpg" /> , 80 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dGreenDot.jpg" /> , 100 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedX.jpg" /> , 120 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedX.jpg" /> , 140 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeX.jpg" /> , 160 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_yellowX.jpg" /> , 180 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenX.jpg" /> , 220 bar. Gjengitt med tillatelse fra Hu et al. 15 . Copyright 2016 American Chemical Society. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig7large.jpg" target="_blank">Vennligst klikk her for å se en større versjon av denne figuren.</a> <html> E_content &quot;fo: keep-together.within-page =&quot; 1 &quot;&gt; <img alt="Figur 8" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig8.jpg" /> Figur 8. Viskositetsmåling for den fortynnede råoljen med CO 2 ved 50 ° C og forskjellige skjærhastigheter. <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_2RedDash.jpg" /> , Nedre skjæringsfrekvensgrense; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDiamond.jpg" /> , 1 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeDiamond.jpg" /> , 10 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDiamond.jpg" /> , 20 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lGreenDiamond.jpg" /> , 30 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dGreenDiamond.jpg" /> , 40 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lBlueDiamond.jpg" /> , 50 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dBlueDiamond.jpg" /> , 60 bar;D / 55749 / 55749_purpleDiamond.jpg &quot;/&gt;, 70 bar. Vennligst <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig8large.jpg" target="_blank">klikk her for å se en større versjon av denne figuren.</a> <img alt="Figur 9" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig9.jpg" /> Figur 9. Viskositetsmåling for den fortynnede råoljen med CO 2 ved 50 ° C og forskjellige skjærhastigheter. <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_2RedDash.jpg" /> , Nedre skjæringsfrekvensgrense; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedX.jpg" /> , 80 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeX.jpg" /> , 100 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedX.jpg" /> , 120 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lGreenX.jpg" /> , 140 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenX.jpg" /> , 160 bar; <img alt="ligningen"<html> Src = &quot;/ files / ftp_upload / 55749 / 55749_lBlueX.jpg&quot; /&gt;, 180 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dBlueX.jpg" /> , 200 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_purpleX.jpg" /> , 220 bar. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig9large.jpg" target="_blank">Vennligst klikk her for å se en større versjon av denne figuren.</a> <img alt="Figur 10" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig10.jpg" /> Figur 10. Den relative viskositeten for den fortynnede råoljen med CO 2 ved 50 ° C og forskjellige skjærhastigheter. - -, målefluktuasjonsområde; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDiamond.jpg" /> , 1 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeDiamond.jpg" /> , 10 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDiamond.jpg" /> , 20 bar;Tp_upload / 55749 / 55749_lGreenDiamond.jpg &quot;/&gt;, 30 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dGreenDiamond.jpg" /> , 40 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lBlueDiamond.jpg" /> , 50 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dBlueDiamond.jpg" /> , 60 bar; <img alt="ligningen" src="/files/ftp_upload/55749/55749_purpleDiamond.jpg" /> , 70 bar. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig10large.jpg" target="_blank">Vennligst klikk her for å se en større versjon av denne figuren.</a>

Watch this Scientific Journal Video about Measurement of the Rheology of Crude Oil in Equilibrium with CO2 at Reservoir Conditions at JoVE.com

Measurement of the Rheology of Crude Oil in Equilibrium with CO2 at Reservoir Conditions

En metode for måling av rheologi av råolje i likevekt med karbondioksid ved reservoarforhold er presentert.

Måling av rheologi av råolje i likevekt med CO<sub&gt; 2</sub&gt; Ved reservoarforholdene

A rheometer system to measure the rheology of crude oil in equilibrium with carbon dioxide (CO2) at high temperatures and pressures is described. The ...

Research

JoVE Journal

Environment

Measurement of the Rheology of Crude Oil in Equilibrium with CO2 at Reservoir Conditions

A CO2 Concentration Gradient Facility for Testing CO2 Enrichment and Soil Effects on Grassland Ecosystem Function

A CO2 Concentration Gradient Facility for Testing CO2 Enrichment and Soil Effects on Grassland Ecosystem Function

En CO<sub&gt; 2</sub&gt; Konsentrasjon Gradient anlegg for testing CO<sub&gt; 2</sub&gt; Berikelse og geoteknikk Effekter på Grass Ecosystem Funksjon

Continuing increases in atmospheric carbon dioxide concentrations (CA) mandate techniques for examining impacts on terrestrial ecosystems. Most ...

Measurement of H2S in Crude Oil and Crude Oil Headspace Using Multidimensional Gas Chromatography, Deans Switching and Sulfur-selective Detection

Measurement of H2S in Crude Oil and Crude Oil Headspace Using Multidimensional Gas Chromatography, Deans Switching and Sulfur-selective Detection

Måling av H<sub&gt; 2</sub&gt; S i Crude Oil og Crude Oil Headspace Bruke flerdimensjonale gasskromatografi, Deans Bytte og Svovel-selektive Detection

A method for the analysis of dissolved hydrogen sulfide in crude oil samples is demonstrated using gas chromatography. In order to effectively eliminate ...

Chemical Analysis of Water-accommodated Fractions of Crude Oil Spills Using TIMS-FT-ICR MS

Kjemisk analyse av vannet-innkvartert Brøkdeler av Crude oljesøl Bruke TIMS-FT-ICR MS

Multiple chemical processes control how crude oil is incorporated into seawater and also the chemical reactions that occur overtime. Studying this system ...

Production and Measurement of Organic Particulate Matter in the Harvard Environmental Chamber

Produksjon og måling av organiske partikler i Harvard miljømessige kammeret

The production and the evolution of atmospheric organic particulate matter (PM) are insufficiently understood for accurate simulations of atmospheric ...

Adherence of Bacteria to Plant Surfaces Measured in the Laboratory

Overholdelse av bakterier å plante overflater måles i laboratoriet

This manuscript describes a method to measure bacterial binding to axenic plant surfaces in the light microscope and through the use of viable cell ...

The Effect of the Application of Thyme Essential Oil on Microbial Load During Meat Drying

Effekten av anvendelsen av timian essensielle oljen på mikrobiell belastning under kjøtt tørking

Meat is a high protein meal that is used in the preparation of jerky, a popular food snack, where preservation and safety are important. To assure food ...

Experimental Study of the Relationship Between Particle Size and Methane Sorption Capacity in Shale

Eksperimentelle studier av forholdet mellom partikkelstørrelse og metan absorpsjon kapasitet i skifer

The amount of adsorbed shale gas is a key parameter used in shale gas resource evaluation and target area selection, and it is also an important standard ...

Experimental Protocol for Examining Behavioral Response Profiles in Larval Fish: Application to the Neuro-stimulant Caffeine

Eksperimentell protokollen for å undersøke Behavioral respons profiler i larver fisk: programmet Nevro-stimulerende koffein

Fish models and behaviors are increasingly used in the biomedical sciences; however, fish have long been the subject of ecological, physiological and ...

Composition and Distribution Analysis of Bioaerosols Under Different Environmental Conditions

Sammensetning og distribusjon analyse av Bioaerosols Under ulike miljøforhold

Variable microorganisms in particulate matter (PM) under different environmental conditions may have significant impacts on human health. In this study, ...

Measurement of Aerosols Optical Thickness of the Atmosphere using the GLOBE Handheld Sun Photometer

Måling av aerosoler optisk tykkelse av atmosfæren ved hjelp av GLOBE håndholdt Søn fotometer

Here, we describe the measurement of aerosol optical thickness using the GLOBE handheld sun photometer. Aerosol optical thickness (AOT) was measured at ...