Name: measurement of the rheology of crude oil in equilibrium with co2 at reservoir conditions
Uploaded: 2017-06-06T16:00:00
Duration: 10 min 38 s
Description: Watch this Scientific Journal Video about Measurement of the Rheology of Crude Oil in Equilibrium with CO2 at Reservoir Conditions at JoVE.com

Os autores agradecem o financiamento do Centro de Pesquisa de Carbonatos e Carbono de Qatar (QCCSRC), fornecido conjuntamente pelo Qatar Petroleum, Shell e Qatar Science and Technology Park. Os autores agradecem a Frans van den Berg (Shell Global Solutions, Amsterdã, Países Baixos) por fornecer a amostra de petróleo bruto.

Nota: Uma vez que o experimento funciona a alta temperatura e pressão, a segurança é primordial. O sistema está protegido contra a sobrepressão pelo limite do software no controlador da bomba da seringa e nos discos de ruptura no misturador e entre a bomba de engrenagem e o reómetro (ver Figura 1 e Figura 2 ). Além disso, antes de cada experimento, recomenda-se uma verificação de vazamento regular. Também é recomendado realizar a verificação de fricção da geometria da célula de pressão para garantir que o reómetro esteja funcionando bem 9 , 10 . 1. Preparando a amostra de petróleo bruto NOTA: Use a amostra de óleo bruto de Zuata conforme recebido. A tabela a seguir mostra as propriedades físicas básicas do óleo bruto de Zuata. <table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always"><tbody><tr><td> ChaRacterísticas </td><td> Valor </td></tr><tr><td> API Gravity </td><td> 9.28 </td></tr><tr><td> Fator do barril (bbl / t) </td><td> 6.27 </td></tr><tr><td> Enxofre total (% em peso) </td><td> 3.35 </td></tr><tr><td> Reid Pressão de vapor (kPa) </td><td> 1 </td></tr><tr><td> Ponto de despejo (° C) </td><td> 24 </td></tr><tr><td> Conteúdo H 2 S existente (ppm) </td><td> - </td></tr><tr><td> Conteúdo Potencial de H 2 S (ppm) </td><td> 115 </td></tr><tr><td> Conteúdo Potencial de HCl (ppm) </td><td> - </td></tr><tr><td> Calc. Gross Cal. Valor (kJ / kg) </td><td> 41.855 </td></tr></tbody></table> Tabela 1: Propriedades físicas do óleo bruto de Zuata. <ol><li> Adicionar 128,57 g de tolueno a 300 g de óleo bruto de Zuata para preparar a diluição com 70% em peso de óleo bruto de Zuata e 30% em peso de tolueno. Balance a mistura à temperatura ambiente por 3 h. </li></ol> 2. Carregando a amostra de óleo bruto no misturador <ol><li> Desconecte o misturador do sistema e abra-o. Coloque um agitador na parte inferior do misturador. Carregue 200 mL de amostra de óleo bruto no misturador. Depois de apertar todos os parafusos, conecte o misturador de volta ao sistema. </li></ol> 3. Primando o sistema inteiro com a amostra de petróleo bruto <ol><li> Prime o sistema com a célula de pressão da geometria cilíndrica coaxial. NOTA: Consulte a Figura 1 para localizar a válvula. <ol><li> Feche a célula de pressão do reômetro apertando a cabeça de pressão 9 . Monte o copo de rotação no fuso do reómetro. Ajuste-o para a posição de medição 9 . </li><li> Feche as válvulas A, D, E, F, G e H. Abra a válvula C. </li><li> Abra o cilindro de nitrogênio. Introduza o gás comprimido no misturador abrindo as válvulas H e E. Quando o gás atingir o misturador, Feche a válvula H e a garrafa de gás. </li><li> Abra a válvula A. O gás comprimido empurrará a amostra de óleo bruto para o circuito de circulação através do tubo de sucção. Quando a amostra de óleo bruto está escorrendo da válvula C na Figura 1 , todo o sistema é preparado pela amostra de petróleo bruto. </li><li> Abra a válvula F para liberar o gás restante. Feche a válvula C e abra a válvula D. Ligue a bomba de engrenagem para circular o fluido por um tempo. Dependendo da viscosidade da amostra de óleo bruto, isso pode levar de 1 a 5 h. NOTA: A pressão do nitrogênio comprimido introduzido no misturador depende da viscosidade da amostra de petróleo bruto. Se a viscosidade da amostra de petróleo bruto for superior a 5 Pa ∙ s, a pressão do gás comprimido pode ser maior do que 15 bar. </li></ol></li><li> Prime o sistema com a célula de pressão da geometria do duplo espaço. NOTA: Consulte a Figura 2 para localizar a válvula. <ol><li> Remover tEle pressiona a cabeça e o cilindro de medição da célula de pressão. </li><li> Feche as válvulas A, D, E, F, G, H e I. Abra a válvula C. </li><li> Abra o cilindro de nitrogênio. Introduza o gás comprimido no misturador abrindo as válvulas H e E. Quando o gás chegar ao misturador, feche a válvula H e a garrafa de gás. </li><li> Abra a válvula A. O gás comprimido empurrará a amostra de óleo bruto para o circuito de circulação através do tubo de sucção. Quando a amostra de óleo bruto mergulhe a parte interna da geometria do duplo espaço, abra a válvula F para liberar a pressão no misturador. </li><li> Ligue a bomba de engrenagens. Ajuste cuidadosamente a velocidade de rotação da bomba de engrenagem. Certifique-se de que a taxa de fluxo de entrada para a célula de pressão, que é determinada pela bomba de engrenagem, é menor ou igual à taxa de fluxo da saída da célula de pressão, que é determinada por gravidade. Quando uma velocidade de rotação razoável da bomba de engrenagem é encontrada e a amostra de óleo bruto está escorrendo da válvula C, todo o sistema é preparado pelo óleo. TGalinha apague a bomba de engrenagem. </li><li> Monte o cilindro de medição e a cabeça de pressão na célula de pressão 10 . Feche a válvula C e abra a válvula D. Ligue a bomba de engrenagem para circular o fluido. NOTA: Se a amostra de óleo bruto tiver uma viscosidade semelhante à água, o gás comprimido com pressão de 3 a 4 bar é suficiente. </li></ol></li></ol> 4. Evacuando o volume restante no sistema <ol><li> Feche as válvulas A e D na Figura 1 ou na Figura 2 . Conecte a bomba de vácuo à válvula F. Ligue a bomba de vácuo por 15 min. </li><li> Feche a válvula F e depois desligue a bomba de vácuo. </li></ol> 5. Introdução de CO 2 no Mixer <ol><li> Com célula de pressão de geometria cilíndrica coaxial <ol><li> Abra a válvula G e o cilindro de CO 2 na Figura 1 . Abra a válvula D na Figura 1 . </<html> Li&gt; <li> Depois que o CO 2 enche o espaço restante no sistema, feche a válvula G e o cilindro de CO 2 para evitar que o CO 2 flua para o cilindro. </li></ol></li><li> Com célula de pressão de geometria de intervalo duplo <ol><li> Abra a válvula G e o cilindro de CO 2 na Figura 2 . Abra a válvula D e I na Figura 2 . </li><li> Depois que o CO 2 enche o espaço restante no sistema, feche a válvula G e o cilindro de CO 2 para evitar que o CO 2 flua para o cilindro. </li></ol></li></ol> 6. Configuração da temperatura e pressão <ol><li> Introduza o valor da temperatura desejada no misturador e no reómetro. Insira o valor da temperatura desejada no sistema de aquecimento da rede da tubulação. Insira o valor da pressão desejada na bomba da seringa. </li><li> Aguarde a estabilização da temperatura e da pressão. </li></ol>Jove_title &quot;&gt; 7. Ligar o Agitador e a bomba de engrenagem <ol><li> Abra as válvulas na parte a jusante e a montante da bomba de engrenagem. </li></ol> 8. Monitorando o Volume no Misturador e a Viscosidade da Mistura <ol><li> Grave a leitura do volume em bomba de seringa por cada 6 h. </li><li> Após todas as 6 h, desligue o agitador e a bomba de engrenagem. Meça a viscosidade da mistura através do reómetro. A medida da viscosidade começa com um tempo de estabilização de 5 minutos e, em seguida, mede a viscosidade a uma taxa de cisalhamento constante de 10 s -1 . </li><li> Quando os valores de volume e viscosidade mostram diferenças consideráveis ​​(&gt; 4%) entre duas medidas conseqüentes, ligue a bomba de engrenagem e o agitador novamente para continuar a mistura. Quando ambas as medidas de volume e viscosidade não apresentam alteração nos valores (≤ 4%), o equilíbrio entre o CO 2 e a amostra de óleo bruto é confirmado. </li><li> Desligue a bomba de engrenagem e o agitador para a medição de reologia. NOTA:O período de mistura pode durar de 1 a 2 dias, dependendo da viscosidade da amostra de óleo bruto. </li></ol> 9. Realização da Medição de Reologia <ol><li> Com célula de pressão de geometria cilíndrica coaxial 9 <ol><li> Feche as válvulas A e D na Figura 1 para a medição de reologia. Pré-cortar a mistura à taxa de cisalhamento de 10 s -1 durante 0,5 min. Descanse a mistura por 1 min. </li><li> Meça a viscosidade da mistura à taxa de cisalhamento de 500 s -1 a 10 s -1 . A cada taxa de cisalhamento, o tempo de ajuste da taxa de cisalhamento é de 0,2 min. A duração da medição em cada passo de taxa de cisalhamento é logaritmicamente aumentada de 0,5 min para 1 min, excluindo o tempo de ajuste da taxa de cisalhamento. </li></ol></li><li> Com célula de pressão de geometria de intervalo duplo 10 <ol><li> Feche as válvulas A e D na Figura 2 para a medição da reologia. Pré-cisalhamentoA mistura à taxa de cisalhamento de 10 s -1 durante 0,5 min. Descanse a mistura por 1 min. </li><li> Medir a viscosidade da mistura à taxa de cisalhamento de 250 s -1 a 10 s -1 . A cada taxa de cisalhamento, o tempo de ajuste da taxa de cisalhamento é de 0,2 min. A duração da medição em cada passo de taxa de cisalhamento é logaritmicamente aumentada de 0,5 min para 1 min, excluindo o tempo de ajuste da taxa de cisalhamento. </li></ol></li></ol> 10. Aumentando a pressão para o próximo valor desejado <ol><li> Com a célula de pressão da geometria cilíndrica coaxial <ol><li> Feche a válvula E na Figura 1 . </li><li> Introduza mais CO 2 na bomba da seringa, abrindo a válvula G e o cilindro de CO 2 . Feche a válvula G e o cilindro de CO 2 . Abra a válvula E para adicionar mais CO 2 ao misturador. </li><li> Se a pressão for inferior ao valor desejado, repita para introduzir mais CO 2 . </li><li> Insira o novo conjunto de pressão poInt na bomba da seringa. Aguarde a estabilização da pressão. </li></ol></li><li> Com a célula de pressão de geometria de dupla fenda <ol><li> Feche as válvulas E e I na Figura 2 . </li><li> Introduza mais CO 2 na bomba da seringa, abrindo a válvula G e o cilindro de CO 2 . Feche a válvula G e o cilindro de CO 2 . Abra as válvulas E e I para adicionar mais CO 2 ao misturador. </li><li> Se a pressão for inferior ao valor desejado, repita a etapa para introduzir mais CO 2 . </li><li> Insira o novo ponto de ajuste de pressão na bomba da seringa. Aguarde a estabilização da pressão. NOTA: Repita as etapas 7 a 10 para a medição de reologia em pressões mais altas. </li></ol></li></ol>

<ol>
	<li>Hasan, S. W., Ghannam, M. T., Esmail, N. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Heavy+crude+oil+viscosity+reduction+and+rheology+for+pipeline+transportation.">Heavy crude oil viscosity reduction and rheology for pipeline transportation.</a> Fuel. 89 (5), 1095-1100 (2010).</li><li>Henaut, I., Barre, L., Argillier, J. F., Brucy, F., Bouchard, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheological+and+Structural+Properties+of+Heavy+Crude+Oils+in+Relation+With+Their+Asphaltenes+Content.">Rheological and Structural Properties of Heavy Crude Oils in Relation With Their Asphaltenes Content.</a> SPE International Symposium on Oilfield Chemistry. , 13-16 (2013).</li><li>Ghannam, M. T., Hasan, S. W., Abu-Jdayil, B., Esmail, N. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheological+properties+of+heavy+&amp;+light+crude+oil+mixtures+for+improving+flowability.">Rheological properties of heavy &amp; light crude oil mixtures for improving flowability.</a> J. Petrol. Sci. Eng. 81, 122-128 (2012).</li><li>Mart&#237;nez-Palou, R., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Transportation+of+heavy+and+extra-heavy+crude+oil+by+pipeline:+A+review.">Transportation of heavy and extra-heavy crude oil by pipeline: A review.</a> J. Petrol. Sci. Eng. 75 (3-4), 274-282 (2011).</li><li>Behzadfar, E., Hatzikiriakos, S. G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheology+of+bitumen:+Effects+of+temperature,+pressure,+CO2+concentration+and+shear+rate.">Rheology of bitumen: Effects of temperature, pressure, CO2 concentration and shear rate.</a> Fuel. 116, 578-587 (2014).</li><li>Royer, J. R., Gay, Y. J., Desimone, J. M., Khan, S. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=High-pressure+rheology+of+polystyrene+melts+plasticized+with+CO2:+Experimental+measurement+and+predictive+scaling+relationships.">High-pressure rheology of polystyrene melts plasticized with CO2: Experimental measurement and predictive scaling relationships.</a> J. Polym. Sci., Part B: Polym. Phys. 38 (23), 3168-3180 (2000).</li><li>Gerhardt, L. J., Manke, C. W., Gulari, E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheology+of+polydimethylsiloxane+swollen+with+supercritical+carbon+dioxide.">Rheology of polydimethylsiloxane swollen with supercritical carbon dioxide.</a> J. Polym. Sci., Part B: Polym. Phys. 35 (3), 523-534 (1997).</li><li>Lee, M., Park, C. B., Tzoganakis, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Measurements+and+modeling+of+PS/supercritical+CO2+solution+viscosities.">Measurements and modeling of PS/supercritical CO2 solution viscosities.</a> Polym. Eng. Sci. 39 (1), 99-109 (1999).</li><li>Seifried, C., Hu, R., Headen, T., Crawshaw, J., Boek, E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=IOR+2015-18th+European+Symposium+on+Improved+Oil+Recovery.">IOR 2015-18th European Symposium on Improved Oil Recovery.</a> Eage. , (2015).</li><li>Priyanto, S., Mansoori, G. A., Suwono, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Measurement+of+property+relationships+of+nano-structure+micelles+and+coacervates+of+asphaltene+in+a+pure+solvent.">Measurement of property relationships of nano-structure micelles and coacervates of asphaltene in a pure solvent.</a> Chem. Eng. Sci. 56 (24), 6933-6939 (2001).</li><li>Zhao, Y., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effect+of+compressed+CO2+on+the+properties+of+lecithin+reverse+micelles.">Effect of compressed CO2 on the properties of lecithin reverse micelles.</a> Langmuir. 24 (17), 9328-9333 (2008).</li><li>Hu, R., Trusler, J. P. M., Crawshaw, J. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+effect+of+CO2+dissolution+on+the+rheology+of+a+heavy+oil/water+emulsion.">The effect of CO2 dissolution on the rheology of a heavy oil/water emulsion.</a> Energy Fuels. , (2016).</li><li>Hu, R., Crawshaw, J. P., Trusler, J. P. M., Boek, E. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheology+and+Phase+Behavior+of+Carbon+Dioxide+and+Crude+Oil+Mixtures.">Rheology and Phase Behavior of Carbon Dioxide and Crude Oil Mixtures.</a> Energy Fuels. , (2016).</li><li>Zhang, Y. P., Hyndman, C. L., Maini, B. B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Measurement+of+gas+diffusivity+in+heavy+oils.">Measurement of gas diffusivity in heavy oils.</a> J. Petrol. Sci. Eng. 25 (1-2), 37-47 (2000).</li><li>Kariznovi, M., Nourozieh, H., Abedi, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Experimental+apparatus+for+phase+behavior+study+of+solvent-bitumen+systems:+A+critical+review+and+design+of+a+new+apparatus.">Experimental apparatus for phase behavior study of solvent-bitumen systems: A critical review and design of a new apparatus.</a> Fuel. 90 (2), 536-546 (2011).</li><li>Tang, J., Quinlan, P. J., Tam, K. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Stimuli-responsive+Pickering+emulsions:+recent+advances+and+potential+applications.">Stimuli-responsive Pickering emulsions: recent advances and potential applications.</a> Soft Matter. 11 (18), 3512-3529 (2015).</li><li>Aveyard, R., Binks, B. P., Clint, J. H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Emulsions+stabilised+solely+by+colloidal+particles.">Emulsions stabilised solely by colloidal particles.</a> Adv. Colloid Interface Sci. 100, 503-546 (2003).</li><li>Kawashima, Y., Hino, T., Takeuchi, H., Niwa, T., Horibe, K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Rheological+Study+of+W/O/W+Emulsion+by+a+Cone-and-Plate+Viscometer+-+Negative+Thixotropy+and+Shear-Induced+Phase+Inversion.">Rheological Study of W/O/W Emulsion by a Cone-and-Plate Viscometer - Negative Thixotropy and Shear-Induced Phase Inversion.</a> Int. J. Pharm. 72 (1), 65-77 (1991).</li><li>Perazzo, A., Preziosi, V., Guido, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Phase+inversion+emulsification:+Current+understanding+and+applications.">Phase inversion emulsification: Current understanding and applications.</a> Adv. Colloid Interface Sci. 222, 581-599 (2015).</li><li>Yeo, L. Y., Matar, O. K., de Ortiz, E. S. P., Hewitt, G. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Phase+Inversion+and+Associated+Phenomena.">Phase Inversion and Associated Phenomena.</a> Multiphase Sci Technol. 12 (1), (2000).</li><li>Liu, L., Matar, O. K., de Ortiz, E. S. P., Hewitt, G. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Experimental+investigation+of+phase+inversion+in+a+stirred+vessel+using+LIF.">Experimental investigation of phase inversion in a stirred vessel using LIF.</a> Chem. Eng. Sci. 60 (1), 85-94 (2005).</li></ol>

Os autores não têm nada a revelar.

Duas etapas são críticas na operação. O primeiro está iniciando todo o sistema pela amostra de petróleo bruto. Ao preencher o sistema com a amostra de petróleo bruto, a bomba de engrenagem pode ser bem lubrificada pela amostra de óleo e qualquer bloqueio no circuito de circulação pode ser facilmente identificado. Assim, a bomba de engrenagens pode evitar danos. O segundo passo crítico é monitorar periodicamente a viscosidade da mistura para confirmar o equilíbrio entre o CO 2 e o petróleo bruto. Dado que leva uma quantidade considerável de tempo para alcançar o equilíbrio entre o CO 2 eo óleo bruto pesado viscoso 16 , realizar a medida de reologia muito cedo irá subestimar o efeito da adição de CO 2 sobre a viscosidade do óleo. Portanto, somente quando a viscosidade medida atinge um valor constante (menos de 4% de mudança), a mistura pode ser considerada em equilíbrio com o CO 2 . Somente o sistema de medição atualPermite a medição reológica da mistura saturada de CO 2 . Para medir misturas sub-saturadas, um vaso a montante poderia ser introduzido no fluxo de CO 2 . O CO 2 será introduzido primeiro no recipiente a montante e depois isolado da fonte, de modo que a quantidade de CO 2 possa ser controlada pelo volume e pressão no recipiente a montante. A pressão total do sistema neste caso seria controlada por um gás inerte, como o hélio. Kariznovi et al . Fornece uma boa revisão sobre o aparelho utilizado para medir as propriedades físicas da mistura de CO 2 e petróleo pesado 17 . As modificações podem se referir aos sistemas que foram analisados ​​em seu artigo. Deve-se mencionar que o sistema descrito aqui pode medir a reologia de qualquer mistura gás-líquido; Portanto, sua aplicação não se limita aos óleos brutos. Por exemplo, ele pode ser usado para medir o efeito CO 2 no rhEologia das emulsões 18 , 19 de Pickering e plastificação induzida por gás 6 . Ao introduzir o dispositivo de medição de condutividade elétrica na célula de pressão do reômetro, o efeito da dissolução do gás na inversão de fase induzida por cisalhamento das emulsões também poderia ser estudado 20 , 21 , 22 , 23 .

Na maior parte da literatura sobre as propriedades físicas do CO 2 e misturas de óleo bruto, a viscosidade é medida usando um viscosímetro, o que significa que a medição é feita com uma taxa de cisalhamento constante ou esforço de cisalhamento. Nestes estudos, a viscosidade da mistura de CO 2 e óleo bruto é investigada de forma simples: o foco de interesse é a relação entre a viscosidade e outros parâmetros, como temperatura, pressão e concentração de CO 2 . O pressuposto chave feito nestes estudos, embora raramente mencionado explicitamente, é que a mistura de CO 2 e petróleo bruto se comporta como um fluido newtoniano. No entanto, é bem sabido que alguns óleos brutos, especialmente o grosso pesado, podem mostrar comportamento não-newtoniano sob certas condições 1 , 2 , 3 , 4 . Portanto, para entender completamente o efeito CO 2 , a viscosidade do CO 2 </sub&gt; E a mistura de óleo bruto deve ser estudada em função da taxa de cisalhamento ou do estresse. A nosso conhecimento, apenas o estudo de Behzadfar et al . Relata a viscosidade de um óleo bruto pesado com adição de CO 2 a diferentes taxas de cisalhamento usando um reômetro 5 . Na medida de Behzadfar et al ., A mistura entre o CO 2 e o petróleo bruto é conseguida pela rotação do cilindro interno da geometria do cilindro coaxial, processo muito lento. Além disso, o efeito da dissolução de CO 2 na reologia das fusões de polímero tem sido relatado na literatura, o que poderia esclarecer o estudo de misturas pesadas de petróleo bruto e CO 2 . Royer et al . Medir a viscosidade de três fusíveis de polímero comercial em várias pressões, temperaturas e concentrações de CO 2 , utilizando um reômetro de matriz de fenda de extrusão de alta pressão 6 . Eles então analisam os dados através do volume livre<html> E teoria. Outros estudos semelhantes podem ser encontrados em Gerhardt et al . 7 e Lee et al . 8 . Nosso método, onde a mistura é realizada em um mixer externo e a medida de reologia em uma geometria de cilindro coaxial, permite uma medição mais completa da reologia de CO 2 e mistura de óleo bruto. O sistema de circulação que desenvolvemos contém quatro unidades: uma bomba de seringa, misturador, bomba de engrenagem e reómetro, como mostrado na Figura 1 e na Figura 2 . Uma barra de agitação é colocada na parte inferior do misturador e acoplada magneticamente com um conjunto de ímã rotativo. A agitação é utilizada para melhorar a mistura entre o CO 2 e o petróleo bruto no misturador, acelerando a aproximação ao equilíbrio entre as fases. A fase de óleo saturado de CO 2 é retirada de perto da parte inferior do misturador usando um tubo de imersão e circula através do sistema de medição. <html> Nt &quot;&gt; A viscosidade é medida por uma célula de alta pressão montada em um reômetro. Existem dois tipos de células de pressão: uma é com uma geometria coaxial do cilindro, projetada para a medição de fluido viscoso, e a outra com uma Geometria de duplo espaço para aplicações de baixa viscosidade. <img alt="figura 1" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig1.jpg" /> Figura 1: Esquema do sistema de circulação com célula de pressão de geometria cilíndrica coaxial. A linha azul representa o fluxo de CO 2 , e a linha preta representa as misturas de petróleo bruto. Reimpresso com permissão de Hu et al. 14 . Copyright 2016 American Chemical Society. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig1large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> E 2 &quot;class =&quot; xfigimg &quot;src =&quot; / files / ftp_upload / 55749 / 55749fig2.jpg &quot;/&gt; Figura 2: O esquema do sistema de circulação com célula de pressão de geometria de intervalo duplo. A linha azul representa o fluxo de CO 2 , e a linha preta representa as misturas de petróleo bruto. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig2large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> <img alt="Figura 3" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig3.jpg" /> Figura 3: A célula de pressão da geometria coaxial do cilindro. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig3large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> A célula de pressão da geometria do cilindro coaxial ( Figura 3 ) possui um intervalo de 0,5 mm entre o cilindro interno e externo, levando a um volume de amostra de 18ML. O cilindro interno é acoplado magneticamente com um copo giratório, que está preso ao fuso do reómetro. Existem dois rolamentos de safira na parte superior e inferior do cilindro interno, que estão diretamente em contato com o eixo de rotação do cilindro interno. Uma vez que os rolamentos de safira são expostos à amostra por design, o atrito do rolamento pode variar de acordo com as propriedades de lubrificação da amostra. <img alt="Figura 4" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig4.jpg" /> Figura 4: A célula de pressão de geometria de intervalo duplo. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig4large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> Por outro lado, a célula de pressão de abertura dupla compreende um rotor cilíndrico em uma geometria de duplo espaço, conforme ilustrado na Figura 4 . O cilindro de medição está montadoNa cabeça de pressão através de dois rolamentos de esferas e acoplado magneticamente com o copo de rotação, que está conectado ao fuso do reómetro. Os rolamentos de esferas estão localizados dentro da cabeça de pressão e não estão em contato com a amostra, que é injetada no espaço de medição e transborda em um recesso no estator do qual é devolvido ao recipiente de mistura. Em um experimento típico, a amostra de petróleo bruto é primeiro carregada no misturador. Depois de iniciar o sistema completo com o óleo bruto, o volume restante no sistema é evacuado usando uma bomba de vácuo. O CO 2 é então introduzido no misturador através da bomba da seringa e o sistema é levado à temperatura e pressão desejadas. A pressão do sistema é controlada através da fase de CO 2 pela bomba da seringa. Quando a pressão se estabiliza, o agitador é ligado para misturar o CO 2 eo óleo cru dentro do misturador. Em seguida, a bomba de engrenagens é ligada para retirar a fase de óleo daMisturador, preencha o reômetro e recicle o fluido de volta ao misturador. Portanto, a mistura entre o CO 2 e o óleo bruto é feita agitando simultaneamente no misturador e circulando no circuito. O estado de equilíbrio é monitorado por medição periódica tanto do volume na bomba da seringa quanto da viscosidade da mistura. Quando não há mudança (≤ 4%) tanto no volume como na viscosidade, o equilíbrio é confirmado. Nessa fase, a bomba de engrenagens e o agitador são desligados, suspendendo o fluxo através da célula de medição e a medição de reologia é realizada.

<table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always">
	<tbody>
		<tr>
			<td>Heavy Crude Oil</td>
			<td>Shell</td>
			<td>N/A</td>
			<td>Produced from the Zuata oil flied. Used without further treatment</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Toluene</td>
			<td>Sigma-Aldrich</td>
			<td>244511-2L</td>
			<td>Anhydrous, 99.8%. Used without further treatment</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>CO2</td>
			<td>BOC</td>
			<td>111304-F</td>
			<td>CP Grade. Used without further treatment</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Name</td>
			<td>Company</td>
			<td>Catalog Number</td>
			<td>Comments</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Syringe Pump</td>
			<td>Teledyne ISCO</td>
			<td>65D</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Mixer</td>
			<td>Parr Instruments</td>
			<td>4651</td>
			<td>Vessel volume 250 ml. Mounted on a series 4923EE bench-top heater</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Gear Pump 1</td>
			<td>Polymer Systems Inc.</td>
			<td>CIP-12/1.5</td>
			<td>Used with CC29/Pr pressure cell for high viscosity fluids.</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Gear Pump 2</td>
			<td>Micropump</td>
			<td>GAH X21</td>
			<td>Used with DG35.12/Pr pressure cell for low viscosity fluids.</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Rheometer</td>
			<td>Anton Paar</td>
			<td>MCR301</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Pressure cell 1</td>
			<td>Anton Paar</td>
			<td>CC29/Pr</td>
			<td>With flow-through configuration. Used for high viscosity fluids. Coaxial cylinder geometry</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Pressure cell 2</td>
			<td>Anton Paar</td>
			<td>DG35.12/Pr</td>
			<td>With flow-through configuration. Used for low viscosity fluids. Double gap geometry</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

measurement of the rheology of crude oil in equilibrium with co2 at reservoir conditions

É descrito um sistema reómetro para medir a reologia do petróleo bruto em equilíbrio com dióxido de carbono (CO 2 ) a altas temperaturas e pressões. O sistema compreende um reómetro de alta pressão que está ligado a um circuito de circulação. O reômetro possui uma célula rotativa de medição de fluxo com duas geometrias alternativas: cilindro coaxial e abertura dupla. O circuito de circulação contém um misturador, para levar a amostra de petróleo bruto em equilíbrio com CO 2 e uma bomba de engrenagem que transporta a mistura do misturador para o reômetro e recicla de volta ao misturador. O CO 2 e o óleo bruto são levados ao equilíbrio por agitação e circulação e a reologia da mistura saturada é medida pelo reômetro. O sistema é usado para medir as propriedades reológicas do óleo bruto de Zuata (e sua diluição de tolueno) em equilíbrio com CO 2 em pressões elevadas até 220 bar e uma temperatura de 50 ° C. Os resultados mostram tO aumento da adição de CO 2 altera significativamente a reologia do óleo, reduzindo inicialmente a viscosidade à medida que a pressão do CO 2 aumenta e, em seguida, aumenta a viscosidade acima de uma pressão limiar. A resposta não-newtoniana do petróleo bruto também é vista para mudar com a adição de CO 2 .

A medida de reologia do óleo bruto de Zuata e sua mistura saturada de CO 2 , a 50 ° C usando a célula de pressão da geometria do cilindro coaxial, é mostrada pela Figura 5 e Figura 6 . A Figura 5 mostra a medida da temperatura ambiente para 100 bar, enquanto a Figura 6 mostra a medida de 120 bar a 220 bar. Além disso, a Figura 7 ilustra a viscosidade relativa, que é a proporção da viscosidade a uma taxa de cisalhamento dada à viscosidade à menor taxa de cisalhamento. As linhas tracejadas na Figura 7 são o erro de medição máximo causado pelo atrito dos rolamentos da geometria. A medida de reologia a 50 ° C do óleo bruto diluído de Zuata, usando célula de pressão de geometria de duplo espaço, é iIlustrado pela Figura 8 e Figura 9 , enquanto a Figura 10 mostra a viscosidade relativa para pressão até 70 bar. Além disso, a Figura 10 mostra que o óleo bruto diluído à pressão ambiente se comporta como um fluido newtoniano. No entanto, quando a pressão de CO 2 é de 30 bar a 60 bar, observa-se o efeito de desbaste de cisalhamento. Com pressão de CO 2 acima de 60 bar, o desbaste de cisalhamento desaparece e a mistura se comporta novamente como um líquido newtoniano. A partir da Figura 5 e da Figura 6 pode-se ver que a dissolução de CO 2 diminui significativamente a viscosidade da mistura de óleo bruto até 100 bar. Quando a pressão de CO 2 é superior a 100 bar, a viscosidade da mistura de óleo aumenta com o aumento da pressão de CO 2 , mas a uma taxa muito menor. <pClass = &quot;jove_content&quot; fo: keep-together.within-page = &quot;1&quot;&gt; A Figura 7 revela que o óleo bruto de Zuata mostra um efeito de desbaste de cisalhamento sem adição de CO 2 . Quando o CO 2 é dissolvido no petróleo bruto, o efeito de desbaste de cisalhamento é enfraquecido, dado que as curvas com maiores pressões de CO 2 são mais lisas. Com as pressões de CO 2 superiores a 40 bar, a mudança de viscosidade com a taxa de cisalhamento está dentro do intervalo de erro de medição, portanto a mistura pode ser considerada newtoniana. A dissolução do CO 2 enfraquece e, eventualmente, elimina o efeito de desbaste de cisalhamento do petróleo bruto Zuata. Isso indica que a molécula de CO 2 dissolvida no óleo cru pode eventualmente interromper a rede de associação gerada pelas macromoléculas no petróleo bruto, como os asfaltenos. Em relação ao óleo bruto diluído como mostrado na Figura 8 , o anúncio de CO 2Diminui dramaticamente a viscosidade da mistura de óleo a um mínimo de 70 bar. À medida que a pressão de CO 2 aumenta além de 70 bar ( Figura 9 ), a maior pressão de CO 2 provoca um aumento na viscosidade do óleo. De acordo com o estudo de Seifried et al . 11 , tanto no óleo bruto de Zuata original quanto diluído, o início da precipitação de asfaltenos ocorre em pressões de CO 2 acima de 80 bar. No entanto, em nossas experiências de reologia quando a pressão é superior a 80 bar, a mistura de óleo bruto / CO 2 se comporta como um líquido newtoniano. Isto implica que a precipitação de asfaltenos não altera as propriedades reológicas desta mistura. Os resultados de reologia para o petróleo bruto diluído também são interessantes: neste caso, a dissolução de CO 2 dá origem ao comportamento não-newtoniano, que é apenas um aplicativoOrelhas em uma certa faixa de pressão de CO 2 . Duas especulações são dadas aqui para o efeito de desbaste de cisalhamento induzido pela adição de CO 2 . A primeira especulação é que o comportamento não-newtoniano é causado por micelas formadas pelas moléculas de asfalteno sob a dissolução de CO 2 . O CO 2 dissolvido no óleo bruto pode reduzir a concentração crítica de micelas (CMC) do sistema por sua ação na estrutura dos agregados de asfaltenos, o que pode levar a uma maior interação entre as micelas 12 . A pressões de 30 a 60 bar, a distância entre as micelas de asfalteno pode estar dentro do alcance efetivo da força de atração van der Waals 13 . Assim, uma rede de associação é formada entre as micelas e causa o efeito de desbaste de cisalhamento. No entanto, quando a pressão é superior a 60 bar, o efeito CO 2 no solvente ou nas moléculas não-asfaltenos é domInating, o que leva a aumentar o CMC. Portanto, as micelas de asfalteno são desestabilizadas e, conseqüentemente, a rede de associação desaparece. A segunda especulação baseia-se no ponto de vista do comportamento de fase. Para as pressões de CO 2 entre 30 e 60 bar, pode ter sido gerada uma fase líquida rica em CO 2 , que faz com que a mistura forme um sistema líquido-líquido-vapor (LLV). Uma emulsão destes dois líquidos poderia ser formada através da mistura por agitação e circulação devido à densidade similar das duas fases líquidas. Como a fase dispersa da emulsão, a fase líquida rica em CO 2 pode ser estabilizada pelo asfalteno no óleo bruto. Esta emulsão mostra comportamento não-newtoniano porque a fase dispersa dá origem a uma rede de associação. No entanto, quando mais CO 2 é dissolvido na mistura de óleo a uma pressão acima de 60 bar, as duas fases líquidas tornam-se miscíveis novamente. O resultado é um<html> Sistema de vapor de líquido (LV) composto por um líquido rico em petróleo bruto em equilíbrio com um vapor rico em CO 2 e a fase líquida rica em óleo bruto se comporta como um líquido newtoniano. <img alt="Figura 5" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig5.jpg" /> Figura 5. Medição de viscosidade para o óleo pesado pesado de Zuata com CO 2 a 50 ° C e várias taxas de cisalhamento. <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_2RedDash.jpg" /> , Limite de taxa de cisalhamento inferior; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDot.jpg" /> , Ambiente; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDot.jpg" /> 20 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeDot.jpg" /> 40 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_yellowDot.jpg" /> 60 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenDot.jpg" /> 80 bar;<html> Ftp_upload / 55749 / 55749_dGreenDot.jpg &quot;/&gt;, 100 bar. Reimpresso com permissão de Hu et al 15. Copyright 2016 American Chemical Society. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig5large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior deste número.</a> <img alt="Figura 6" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig6.jpg" /> Figura 6. Medição de viscosidade para o óleo pesado pesado de Zuata com CO 2 a 50 ° C e várias taxas de cisalhamento. <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_2RedDash.jpg" /> , Limite de taxa de cisalhamento inferior; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_purpleDot.jpg" /> 120 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDot.jpg" /> 140 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDot.jpg" /> 160 bar;5749 / 55749_orangeDot.jpg &quot;/&gt;, 180 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_yellowDot.jpg" /> 200 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenDot.jpg" /> 220 bar. Reimpresso com permissão de Hu et al. 15 . Copyright 2016 American Chemical Society. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig6large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> <img alt="Figura 7" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig7.jpg" /> Figura 7. A viscosidade relativa para o óleo bruto de Zuata com CO 2 a 50 ° C e várias taxas de cisalhamento. - - intervalo de variação de medição; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDot.jpg" /> , Pressão ambiente; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDot.jpg" /> 20 bar; <img alt="Equação"<html> Src = &quot;/ files / ftp_upload / 55749 / 55749_orangeDot.jpg&quot; /&gt;, 40 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_yellowDot.jpg" /> 60 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenDot.jpg" /> 80 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dGreenDot.jpg" /> 100 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedX.jpg" /> 120 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedX.jpg" /> 140 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeX.jpg" /> 160 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_yellowX.jpg" /> 180 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenX.jpg" /> 220 bar. Reimpresso com permissão de Hu et al. 15 . Copyright 2016 American Chemical Society. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig7large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> <html> E_content &quot;fo: keep-together.within-page =&quot; 1 &quot;&gt; <img alt="Figura 8" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig8.jpg" /> Figura 8. Medição de viscosidade para o óleo bruto diluído com CO 2 a 50 ° C e várias taxas de cisalhamento. <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_2RedDash.jpg" /> , Limite de taxa de cisalhamento inferior; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDiamond.jpg" /> , 1 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeDiamond.jpg" /> 10 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDiamond.jpg" /> 20 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lGreenDiamond.jpg" /> 30 bares; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dGreenDiamond.jpg" /> 40 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lBlueDiamond.jpg" /> 50 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dBlueDiamond.jpg" /> 60 bar;D / 55749 / 55749_purpleDiamond.jpg &quot;/&gt;, 70 bar. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig8large.jpg" target="_blank">Por favor, clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> <img alt="Figura 9" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig9.jpg" /> Figura 9. Medição de viscosidade para o óleo bruto diluído com CO 2 a 50 ° C e várias taxas de cisalhamento. <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_2RedDash.jpg" /> , Limite de taxa de cisalhamento inferior; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedX.jpg" /> 80 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeX.jpg" /> 100 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedX.jpg" /> 120 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lGreenX.jpg" /> 140 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_greenX.jpg" /> 160 bar; <img alt="Equação"<html> Src = &quot;/ files / ftp_upload / 55749 / 55749_lBlueX.jpg&quot; /&gt;, 180 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dBlueX.jpg" /> 200 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_purpleX.jpg" /> 220 bar. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig9large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a> <img alt="Figura 10" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/55749/55749fig10.jpg" /> Figura 10. A viscosidade relativa para o óleo bruto diluído com CO 2 a 50 ° C e várias taxas de cisalhamento. - - intervalo de variação de medição; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dRedDiamond.jpg" /> , 1 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_orangeDiamond.jpg" /> 10 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lRedDiamond.jpg" /> 20 bar;Tp_upload / 55749 / 55749_lGreenDiamond.jpg &quot;/&gt;, 30 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dGreenDiamond.jpg" /> 40 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_lBlueDiamond.jpg" /> 50 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_dBlueDiamond.jpg" /> 60 bar; <img alt="Equação" src="/files/ftp_upload/55749/55749_purpleDiamond.jpg" /> 70 bar. <a href="http://ecsource.jove.com/files/ftp_upload/55749/55749fig10large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a>

Watch this Scientific Journal Video about Measurement of the Rheology of Crude Oil in Equilibrium with CO2 at Reservoir Conditions at JoVE.com

Measurement of the Rheology of Crude Oil in Equilibrium with CO2 at Reservoir Conditions

É apresentado um método para medir a reologia do petróleo bruto em equilíbrio com o dióxido de carbono nas condições do reservatório.

Medição da reologia do petróleo bruto em equilíbrio com CO<sub&gt; 2</sub&gt; Nas condições do reservatório

A rheometer system to measure the rheology of crude oil in equilibrium with carbon dioxide (CO2) at high temperatures and pressures is described. The ...

Research

JoVE Journal

Environment

Measurement of the Rheology of Crude Oil in Equilibrium with CO2 at Reservoir Conditions

A CO2 Concentration Gradient Facility for Testing CO2 Enrichment and Soil Effects on Grassland Ecosystem Function

A CO2 Concentration Gradient Facility for Testing CO2 Enrichment and Soil Effects on Grassland Ecosystem Function

A CO<sub&gt; 2</sub&gt; Facility Concentração Gradiente para Teste CO<sub&gt; 2</sub&gt; Enriquecimento do solo e efeitos sobre a função da pastagem de Ecossistemas

Continuing increases in atmospheric carbon dioxide concentrations (CA) mandate techniques for examining impacts on terrestrial ecosystems. Most ...

Ambiente

Measurement of H2S in Crude Oil and Crude Oil Headspace Using Multidimensional Gas Chromatography, Deans Switching and Sulfur-selective Detection

Measurement of H2S in Crude Oil and Crude Oil Headspace Using Multidimensional Gas Chromatography, Deans Switching and Sulfur-selective Detection

Medição de H<sub&gt; 2</sub&gt; S em Crude Oil and Crude Oil Headspace Usando Cromatografia Gasosa Multidimensional, Deans Comutação e Detecção de Enxofre-seletivo

A method for the analysis of dissolved hydrogen sulfide in crude oil samples is demonstrated using gas chromatography. In order to effectively eliminate ...

Chemical Analysis of Water-accommodated Fractions of Crude Oil Spills Using TIMS-FT-ICR MS

Análise Química de Frações Acomodadas em Água de Derramamentos de Petróleo Bruto Usando TIMS-FT-ICR MS

Multiple chemical processes control how crude oil is incorporated into seawater and also the chemical reactions that occur overtime. Studying this system ...

Production and Measurement of Organic Particulate Matter in the Harvard Environmental Chamber

Produção e medição de partículas orgânicas na câmara ambiental de Harvard

The production and the evolution of atmospheric organic particulate matter (PM) are insufficiently understood for accurate simulations of atmospheric ...

Adherence of Bacteria to Plant Surfaces Measured in the Laboratory

Aderência de bactérias para plantar superfícies medidas em laboratório

This manuscript describes a method to measure bacterial binding to axenic plant surfaces in the light microscope and through the use of viable cell ...

The Effect of the Application of Thyme Essential Oil on Microbial Load During Meat Drying

O efeito da aplicação do óleo essencial de tomilho na carga microbiana durante a secagem da carne

Meat is a high protein meal that is used in the preparation of jerky, a popular food snack, where preservation and safety are important. To assure food ...

Experimental Study of the Relationship Between Particle Size and Methane Sorption Capacity in Shale

Estudo experimental da relação entre o tamanho de partícula e capacidade de adsorção de metano em xisto

The amount of adsorbed shale gas is a key parameter used in shale gas resource evaluation and target area selection, and it is also an important standard ...

Experimental Protocol for Examining Behavioral Response Profiles in Larval Fish: Application to the Neuro-stimulant Caffeine

Protocolo experimental pela análise de perfis de resposta comportamental em peixes Larval: aplicação para a Neuro-estimulantes cafeína

Fish models and behaviors are increasingly used in the biomedical sciences; however, fish have long been the subject of ecological, physiological and ...

Composition and Distribution Analysis of Bioaerosols Under Different Environmental Conditions

Composição e análise da distribuição de Bioaerossóis sob diferentes condições ambientais

Variable microorganisms in particulate matter (PM) under different environmental conditions may have significant impacts on human health. In this study, ...

Measurement of Aerosols Optical Thickness of the Atmosphere using the GLOBE Handheld Sun Photometer

Medição de aerossóis de espessura óptica da atmosfera usando o GLOBE portátil Sun Photometer

Here, we describe the measurement of aerosol optical thickness using the GLOBE handheld sun photometer. Aerosol optical thickness (AOT) was measured at ...