Name: modeling and experimental analysis of the single-shaft coaxial motor-pump assembly in electrohydrostatic actuators
Uploaded: 2022-06-13T14:00:00
Description: Watch this Scientific Journal Video about Modeling and Experimental Analysis of the Single-Shaft Coaxial Motor-Pump Assembly in Electrohydrostatic Actuators at JoVE.com

Dit werk werd ondersteund door het Chinese Civil Aircraft Project [Nr. MJ-2017-S49] en de China Postdoctoral Science Foundation [Nr.2021M700331].

1. Simulatie van de pompstroomkarakteristieken
<ol><li>Bouw het simulatiemodel van de motor-pompassemblage. Open het AMESim-simulatieplatform en ga naar de SKETCH-modus .<ol><li>Bouw het simulatiemodel voor een enkele zuiger volgens het kinematische wiskundige model en de verdelingscurve (figuur 3). Kapsuleer het model met één zuiger als een supercomponent (figuur 4). OPMERKING: Het belangrijkste kinemati...

<ol>
	<li>Yu, B., Wu, S., Jiao, Z., Shang, Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Multi-objective+optimization+design+of+an+electrohydrostatic+actuator+based+on+a+particle+swarm+optimization+algorithm+and+an+analytic+hierarchy+process.">Multi-objective optimization design of an electrohydrostatic actuator based on a particle swarm optimization algorithm and an analytic hierarchy process.</a> Energies. 11 (9), 2426 (2018).</li><li>Chao, Q., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Load-sensing+pump+design+to+reduce+heat+generation+of+electro-hydrostatic+actuator+systems.">Load-sensing pump design to reduce heat generation of electro-hydrostatic actuator systems.</a> Energies. 11 (9), 2266 (2018).</li><li>Zhao, J., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Experimental+research+on+tribological+characteristics+of+TiAlN+coated+valve+plate+in+electro-hydrostatic+actuator+pumps.">Experimental research on tribological characteristics of TiAlN coated valve plate in electro-hydrostatic actuator pumps.</a> Tribology International. 155, 106782 (2021).</li><li>Zhao, J., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Review+of+cylinder+block/valve+plate+interface+in+axial+piston+pumps:+Theoretical+models,+experimental+investigations,+and+optimal+design.">Review of cylinder block/valve plate interface in axial piston pumps: Theoretical models, experimental investigations, and optimal design.</a> Chinese Journal of Aeronautics. 34 (1), 111-134 (2021).</li><li>Chao, Q., Zhang, J., Xu, B., Huang, H., Pan, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+review+of+high-speed+electro-hydrostatic+actuator+pumps+in+aerospace+applications:+challenges+and+solutions.">A review of high-speed electro-hydrostatic actuator pumps in aerospace applications: challenges and solutions.</a> Journal of Mechanical Design. 141 (5), 050801 (2019).</li><li>Fu, Y., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Design+and+performance+analysis+of+position-based+impedance+control+for+an+electrohydrostatic+actuation+system.">Design and performance analysis of position-based impedance control for an electrohydrostatic actuation system.</a> Chinese Journal of Aeronautics. 31 (3), 584-596 (2018).</li><li>Alle, N., Hiremath, S. S., Makaram, S., Subramaniam, K., Talukdar, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Review+on+electro+hydrostatic+actuator+for+flight+control.">Review on electro hydrostatic actuator for flight control.</a> International Journal of Fluid Power. 17 (2), 125-145 (2016).</li><li>Chakraborty, I., Mavris, D. N., Emeneth, M., Schneegans, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+methodology+for+vehicle+and+mission+level+comparison+of+More+Electric+Aircraft+subsystem+solutions:+Application+to+the+flight+control+actuation+system.">A methodology for vehicle and mission level comparison of More Electric Aircraft subsystem solutions: Application to the flight control actuation system.</a> Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers, Part G: Journal of Aerospace Engineering. 229 (6), 1088-1102 (2014).</li><li>Zhang, T., He, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+reliability-based+robust+design+method+for+the+sealing+of+slipper-swash+plate+friction+pair+in+hydraulic+piston+pump.">A reliability-based robust design method for the sealing of slipper-swash plate friction pair in hydraulic piston pump.</a> IEEE Transactions on Reliability. 67 (2), 459-469 (2018).</li><li>Guo, S., Chen, J., Lu, Y., Wang, Y., Dong, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Hydraulic+piston+pump+in+civil+aircraft:+current+status,+future+directions+and+critical+technologies.">Hydraulic piston pump in civil aircraft: current status, future directions and critical technologies.</a> Chinese Journal of Aeronautics. 33 (1), 16-30 (2020).</li><li>Habibi, S., Goldenberg, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Design+of+a+new+high-performance+electrohydraulic+actuator.">Design of a new high-performance electrohydraulic actuator.</a> IEEE/ASME Transactions on Mechatronics. 5 (2), 158-164 (1999).</li><li>Xu, B., Hu, M., Zhang, J., Mao, Z. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Distribution+characteristics+and+impact+on+pump's+efficiency+of+hydro-mechanical+losses+of+axial+piston+pump+over+wide+operating+ranges.">Distribution characteristics and impact on pump's efficiency of hydro-mechanical losses of axial piston pump over wide operating ranges.</a> Journal of Central South University. 24 (3), 609-624 (2017).</li></ol>

Bij het uitvoeren van deze experimentele stappen is het belangrijk om ervoor te zorgen dat de drukmeetpunten dicht genoeg bij de oliepoort van de pomp liggen, wat de experimentele resultaten sterk zou beïnvloeden. Let bovendien op de druk van de inlaatpoort van de motorpompassemblage om ervoor te zorgen dat er geen cavitatie bestaat, vooral bij werkomstandigheden met hoge snelheid.
Deze methode maakt een dynamische aanpassing van de olietoevoerdruk mogelijk, waardoor een nauwkeurige simulatie...

Bekend als een typisch geïntegreerde actuator met een hoge vermogensdichtheid, heeft de EHA brede vooruitzichten op gebieden zoals lucht- en ruimtevaart, luchtvaart, bouwmachines en robotica 1,2. De EHA bestaat voornamelijk uit een servomotor, pomp, cilinder, reservoir onder druk, ventielblok, modusregelkleppen, moduleregelkleppen en sensoren, die een sterk geïntegreerd, pompgestuurd, gesloten hydraulisch systeem vormen. Het schematische diagram en het fysische model zijn weergegeven in figuur 1 3,4,5,6,7. De motor-pompassemblage is het kernvermogen en de besturingscomponent en bepaalt de statische en dynamische prestaties van de EHA7.
De conventionele motor-pompassemblage bestaat uit een afzonderlijke motor en pomp, waarvan de assen zijn verbonden door een askoppeling8. Deze structuur heeft aanzienlijke negatieve effecten op de prestaties en levensduur van de EHA. Ten eerste zullen zowel de motor als de pomp een relatief grote trilling dragen vanwege de montagenauwkeurigheid, vooral bij hoge snelheid5. Trillingen zullen niet alleen de uitgangskarakteristieken van de pomp beïnvloeden, maar ook de slijtage van de wrijvingsinterfaces in de pomp versnellen, wat leidt tot het falen van de motorpompassemblage9. Ten tweede moeten afdichtingen worden ingesteld aan de asuiteinden van de pomp, wat lekkage niet fundamenteel kan voorkomen. Ondertussen neemt de mechanische efficiëntie van de motor-pompassemblage af met toenemende wrijvingsweerstand10. Ten derde zal het frequent omkeren van de motor-pompassemblage de slijtage van de koppeling versnellen en de kans op vermoeiingsfracturen vergroten, waardoor de systeembetrouwbaarheid van de EHA11,12 wordt verminderd.
Zo werd een coaxiale motorpompassemblage met één as in een gedeelde behuizing ontwikkeld om deze tekortkomingen te voorkomen. De structuur is weergegeven in figuur 2. In dit onderdeel wordt een ontwerp zonder koppeling aangenomen, dat tegelijkertijd de dynamische prestaties en de smeerstatus van de motor en pomp zou kunnen verhogen. Dit coaxiale ontwerp met één as zorgt voor de uitlijning van de twee rotoren en verbetert de dynamische balans onder omstandigheden met hoge snelheden. Bovendien elimineert gedeelde behuizing fundamenteel asuitlek.
Het testen van de uitgangskarakteristieken van de EHA-motorpompassemblage is van groot belang voor de optimalisatie en verbetering van de EHA-prestaties. Er zijn echter relatief weinig studies over prestatietests van de motorpompassemblage, vooral voor EPA's. Daarom hebben we een testmethode uitgevoerd om simulatie en experimenten te combineren. Deze methode is geschikt voor het testen van motorpompassemblages met een breed scala aan bedrijfsomstandigheden, met name EHA-pompen.
Er zijn twee belangrijke uitdagingen: de eerste is het bouwen van een nauwkeurig simulatiemodel om de uitgangsstroomkarakteristieken van de motorpomp te analyseren en hulp te bieden bij het optimale ontwerp van de motor-pompassemblage. We hebben een simulatiemodel van de motor-pompassemblage opgesteld door middel van hiërarchische modellering en de simulatieanalyse van de uitgangsstroom gerealiseerd door verschillende parameters te wijzigen. De tweede is de cavitatie van het testelement veroorzaakt door hoge snelheid, wat het belangrijkste aspect is dat het onderscheidt van gewone pompen. Daarom hebben we ons bij het ontwerpen van het testsysteem meer gericht op het ontwerp van het olietoevoersysteem om de test onder verschillende werkomstandigheden te realiseren.
In dit protocol werd een eendimensionaal simulatiemodel opgesteld om de pompstroomkarakteristieken in eerste instantie te simuleren en te beoordelen of de pompstroomkarakteristieken voldoen aan de vereisten van EHA. Vervolgens werden de stromingskarakteristieken en de algehele efficiëntie experimenteel getest op een speciale testbank, waardoor de algehele efficiëntiekaart werd verkregen die niet nauwkeurig kan worden gesimuleerd door simulatie. Ten slotte werden de pompstroomkarakteristieken vergeleken met de experimentele resultaten om de nauwkeurigheid van de simulatieresultaten te verifiëren. Ondertussen werd de algemene efficiëntiekaart verkregen om de prestaties van de coaxiale motorpompassemblage met één as te evalueren.

<table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always">
	<tbody>
		<tr>
			<td>AmeSim simulation platform</td>
			<td>Siemens</td>
			<td>Amesim 16</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>DAQ card</td>
			<td>Advantech</td>
			<td>PCI1710</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Flowmeter</td>
			<td>KRACHT</td>
			<td>VC0.04E1RS, 0.02-4 L/min</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Flowmeter</td>
			<td>KRACHT</td>
			<td>VC0.4E1RS, 0.2-40 L/min</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Industrial Computer</td>
			<td>Advantech</td>
			<td>610H</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Oil supply motor</td>
			<td>Siemens</td>
			<td>1TL0001-1BB23-3JA5</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Oil supply pump</td>
			<td>Kangbaishi</td>
			<td>P222RF01DT</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>OriginPro</td>
			<td>OriginLab Corporation</td>
			<td>OriginPro 2021 (64-bit) 9.8.0.200</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Pressure sensor</td>
			<td>Feejoy</td>
			<td>PI131G(0-5 MPA)F4MCAH5C</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Proportional relief valve</td>
			<td>Huade hydraulic</td>
			<td>DBE10-30B/50YV</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Proportional relief valve</td>
			<td>Huade hydraulic</td>
			<td>DBE10-30B/315YV</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Spindle motor</td>
			<td>HAOZHI</td>
			<td>DGZX-18020 / 22A2-KFHWVJLS</td>
			<td>Max speed: 18,000 rpm;&#160; Power: 22 kW</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Temperature sensor</td>
			<td>Feejoy</td>
			<td>TI-A42M1A180/30+F1</td>
			<td></td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

modeling and experimental analysis of the single-shaft coaxial motor-pump assembly in electrohydrostatic actuators

Een elektrohydrostatische actuator (EHA) kan het meest veelbelovende alternatief zijn in vergelijking met de traditionele hydraulische servoactuatoren vanwege de hoge vermogensdichtheid, onderhoudsgemak en betrouwbaarheid. Als de kernvoedingseenheid die de prestaties en levensduur van de EHA bepaalt, moet de motor-pompassemblage tegelijkertijd een breed snelheids-/drukbereik en een hoge dynamische respons hebben.
Dit artikel presenteert een methode om de prestaties van de motorpompassemblage te testen door middel van simulatie en experimenten. De eigenschappen van de stroomuitgang werden gedefinieerd door simulatie en analyse van de assemblage aan het begin van het experiment, wat leidde tot de conclusie of de pomp aan de vereisten van de EHA kon voldoen. Een reeks prestatietests werd uitgevoerd op de motorpompassemblage via een pomptestbank in het snelheidsbereik van 1.450-9.000 tpm en het drukbereik van 1-30 MPa.
We hebben de algehele efficiëntie van de motorpompassemblage onder verschillende werkomstandigheden getest na bevestiging van de consistentie tussen de testresultaten van de stroomuitgangskarakteristieken met de simulatieresultaten. De resultaten toonden aan dat de assemblage een hogere algehele efficiëntie heeft bij het werken bij 4.500-7.000 tpm onder de druk van 10-25 MPa en bij 2.000-2.500 tpm onder 5-15 MPa. Over het algemeen kan deze methode worden gebruikt om van tevoren te bepalen of de motorpompassemblage voldoet aan de vereisten van EHA. Bovendien stelt dit artikel een snelle testmethode voor van de motor-pompassemblage in verschillende werkomstandigheden, die zou kunnen helpen bij het voorspellen van EHA-prestaties.

Het simulatieresultaat van de afvoerstroom (figuur 10A) gaf aan dat de afvoerstroom iets afnam met de toename van de belastingsdruk wanneer de snelheid constant was. Bovendien nam het uitgangsdebiet lineair toe met toenemende snelheid wanneer de druk constant is, te oordelen naar dezelfde bandbreedte. Om de prestaties van de motorpompassemblage onder verschillende werkomstandigheden direct te evalueren, hebben we het volumetrische efficiëntiediagram uitgezet (figuur 11A...

Watch this Scientific Journal Video about Modeling and Experimental Analysis of the Single-Shaft Coaxial Motor-Pump Assembly in Electrohydrostatic Actuators at JoVE.com

Modeling and Experimental Analysis of the Single-Shaft Coaxial Motor-Pump Assembly in Electrohydrostatic Actuators

We hebben een simulatiemodel gebouwd om de pompstroomkarakteristieken en prestaties van de coaxiale motor-pompassemblage met één as in elektrohydrostatische actuatoren te evalueren en de algehele efficiëntie in een breed scala aan werkomstandigheden van de motorpompassemblage experimenteel te onderzoeken.

Modellering en experimentele analyse van de coaxiale motor-pompassemblage met één as in elektrohydrostatische actuatoren

An electrohydrostatic actuator (EHA) can be the most promising alternative compared with the traditional hydraulic servo actuators for its high power ...

Motorpompassemblages zijn belangrijke componenten van de elektrohydrostatische activatoren. Dit protocol presenteert een efficiënte testmethode op de uitgangskarakteristieken van de motorpompassemblage en de brede werkomstandigheden. Dit protocol neemt accumulatie van simulatie en aantasting aan, zodat de prestaties van de modelpompassemblage snel kunnen worden verkregen.Deze technologie draagt bij aan de ontwikkeling van het model pompassemblage. Bescherm uzelf bij het uitvoeren van het experiment om de schade van lawaai en olie te voorkomen. Het is belangrijk om ervoor te zorgen dat de olieleidingen goed zijn aangesloten voordat ze worden geladen.De procedure wordt gedemonstreerd door Yuxuan Ma, een postdoctorale student van het laboratorium. Om te beginnen, stelt u de belangrijkste parameters van de motorpompassemblage in door de parametermodus in te gaan en stelt u de belangrijkste parameters in door te dubbelklikken op de specifieke component in het simulatiemodel. Stel de rotatiesnelheid en testdruk in, zoals beschreven in de tekst.Stel de pre-run parameters van het model in als de starttijd van nul seconde, de eindtijd van één seconde en het afdrukinterval van één milliseconde. Voer de simulatie vooraf uit en controleer of het systeem aan het einde van de simulatie de steady state zal bereiken. Als het systeem de steady state bereikt, vinkt u de optie Oude definitieve waarden gebruiken aan in het venster Parameters uitvoeren.Zo niet, reset dan de laatste tijd naar twee seconden of zelfs langer, totdat het systeem de steady state bereikt. Stel vervolgens de uitvoeringsparameters van het model in als de starttijd van nul seconden, de eindtijd van 0,2 seconden en het afdrukinterval van 0,002 milliseconden. Om de mechanische interfaces te installeren, verbindt u het eindvlak van de motorpompassemblage met het testklepblok en gebruikt u ten minste vier schroeven om een goede plafondprestatie te garanderen.Bevestig de motorpompassemblage en het testklepblok op de werkbank van de testbank. Sluit de motorpompassemblage en het testklepblok aan op het speciale gereedschap met vier schroeven en het gereedschap met twee schroeven op de werkbank. Installeer twee groepen druk- en temperatuursensoren van poort A en poort B op het testklepblok.Sluit deze sensoren rechtstreeks aan op de lekpoort voor lekkagebewaking. Om de hydraulische interfaces aan te sluiten, verbindt u in eerste instantie de twee hogedrukoliepoorten van de pompbron met poort A of B van het testklepblok. Sluit vervolgens de oliepoort onder druk aan op de lekoliepoort van de pomp.Voor luchtuitlaat van de motorpompassemblage, moet u ervoor zorgen dat de overdrukklep van het olietoevoersysteem zich in de lostoestand bevindt. Laat de olietoevoermotor drie minuten draaien om de lucht van het testsysteem af te voeren en op te warmen. Om te controleren op lekken in de motorpompassemblage, sluit u de overdrukklep van het olietoevoersysteem af en zoekt u naar lekkage in de motorpompassemblage.Stel de olietoevoerdruk gedurende meer dan een minuut in op twee MegaPascal. Om de elektrische interfaces aan te sluiten, sluit u eerst de voedingsinterface en de roterende signaalinterface aan op de motorpompassemblagedriver. Sluit de driver aan op de controller via RS-442, werkend in een full duplex model, en vervolgens op een 270-volt DC-voeding.Om de onbelaste inspectie van de motorpompassemblage uit te voeren, laat u de olietoevoerpomp draaien en houdt u de overdrukkleppen van de olietoevoer- en laadsystemen in de lostoestand. Schakel de bestuurder en controller in en controleer of de motorpompassemblage het besturingscommando normaal kan ontvangen. Stel een instructie in van 2000 rpm vooruit en vervolgens achteruit naar de motorpompassemblage.Observeer de werktoestand van de motorpompassemblage en controleer of er lekkage is bij het klepblok. Om het olietoevoersysteem in te stellen, voert u de olietoevoerpomp uit en schakelt u de overdrukkleppen van het olietoevoersysteem en het laadsysteem naar de laadtoestand. Om de minimale olietoevoerdrukwaarde te bepalen, begint u met het aanpassen van de olietoevoerdruk op één MegaPascal of meer, wat wordt bepaald door de geteste motorpompassemblage.Pas vervolgens het toerental van de geteste motorpompassemblage aan op 9000 tpm en zorg ervoor dat de pompstroom gelijk is aan de theoretische pompstroom. Verhoog anders de druk van de olietoevoer om cavitatie te voorkomen. Verlaag langzaam de olietoevoerdruk en noteer de verandering van de pompstroom.Zet de relatieve pompstroom versus de olietoevoerdruk uit en zoek het buigpunt van de pompstroom aangeduid als de minimale olietoevoerdruk. Stel de overdrukklep in op de minimale olietoevoerdruk. Schakel het temperatuurregelsysteem in en stel de olietemperatuur in op 30 graden Celsius.Schakel ook de warmtebeeldcamera in om de oppervlaktetemperatuur van de motorpompassemblage te detecteren. Stuur de bedieningsinstructies naar de motorpompassemblage om deze continu op een bepaalde snelheid te laten werken. Pas de overdrukklep geleidelijk aan.Verhoog de belastingsdruk tot een specifieke waarde en houd deze vier seconden vast bij elke kritische gemeten druk. Nadat de druk de specifieke waarde van de snelheid heeft bereikt, stelt u de overdrukklep weer in op één MegaPascal. Exporteer de experimentele debietgegevens en plot de karakteristieke kaart van de pompstroom van de motorpompassemblage.Bereken de algehele efficiëntie van de motorpompassemblage in verschillende werkomstandigheden en plot de algehele efficiëntiekaart. Het simulatieresultaat van de afvoerstroom gaf aan dat de stroom iets afnam, met een toename van de druk bij een constante snelheid, terwijl deze lineair toenam met toenemende snelheid bij constante druk. Een klein verschil werd waargenomen in experimentele en simulatieresultaten voor de afvoerstroom.Wanneer het toerental hoger is dan 5000 tpm, waarbij de uitgangsstroom eerst afneemt en vervolgens toeneemt met de oplopende druk. Het volumetrische rendement werd bepaald, waaruit blijkt dat het pomprendement hoger was bij lage druk en snelheid. Bij 3000 tpm was de maximale uitgangsdruk vijf MegaPascal, terwijl het bij 8000 tpm 23 MegaPascal was.De experimentele resultaten verschillen van de simulatie, wanneer de motorpompassemblage op hoge snelheid en lage druk werkt. Bij 10 MegaPascal druk neemt de volumetrische efficiëntie echter af, met de toename van de rotatiesnelheid. Er werd waargenomen dat de simulatie- en experimentele resultaten dichter bij hogere snelheid liggen en bijna samenvallen met de experimentele resultaten in het snelheidsbereik van 3500 tot 9000 tpm.Experimentele resultaten van de totale efficiëntie tonen aan dat onder extreme omstandigheden, zoals lage snelheid en hoge druk, of hoge snelheid en lage druk, de totale efficiëntie relatief laag is. Het is belangrijk om ervoor te zorgen dat de drukmeetpunten zich dicht bij de oliehavens bevinden. Let bovendien op de inlaatdruk om ervoor te zorgen dat er geen cavitatie bestaat.Na deze procedure kunnen we ook de foutinjectiemethode gebruiken om de prestaties en uitvalmodus van motorpompassemblage onder extreme werkomstandigheden te bestuderen.

Research

JoVE Journal

Engineering

Experimental Measurement of Settling Velocity of Spherical Particles in Unconfined and Confined Surfactant-based Shear Thinning Viscoelastic Fluids

Experimentele meting van de bezinksnelheid van bolvormige deeltjes in ongeconfinieerde en beperkte op oppervlakteactieve stoffen gebaseerde afschuifverdunning visco-elastische vloeistoffen

An experimental study is performed to measure the terminal settling velocities of spherical particles in surfactant based shear thinning viscoelastic ...

Real-Time DC-dynamic Biasing Method for Switching Time Improvement in Severely Underdamped Fringing-field Electrostatic MEMS Actuators

Real-Time DC-dynamische Biasing Methode voor het omschakelen Tijd Verbetering Ernstig Underdamped Fringing-veld elektrostatische MEMS Aandrijvingen

Mechanically underdamped electrostatic fringing-field MEMS actuators are well known for their fast switching operation in response to a unit step input ...

Preparation and Use of Photocatalytically Active Segmented Ag|ZnO and Coaxial TiO2-Ag Nanowires Made by Templated Electrodeposition

Preparation and Use of Photocatalytically Active Segmented Ag|ZnO and Coaxial TiO2-Ag Nanowires Made by Templated Electrodeposition

Bereiding en het gebruik van fotokatalytisch actieve Segmented Ag | ZnO en coax TiO<sub&gt; 2</sub&gt;-Ag Nanodraden Gemaakt door Templated Elektrodepositie

Photocatalytically active nanostructures require a large specific surface area with the presence of many catalytically active sites for the oxidation and ...

Fabrication Process of Silicone-based Dielectric Elastomer Actuators

Fabricageproces van siliconen gebaseerde diëlektrische Elastomer Actuators

This contribution demonstrates the fabrication process of dielectric elastomer transducers (DETs). DETs are stretchable capacitors consisting of an ...

Quantification of Hydrogen Concentrations in Surface and Interface Layers and Bulk Materials through Depth Profiling with Nuclear Reaction Analysis

Kwantificering van waterstof concentraties in Functionele Lagen en Bulk Materials door middel van diepte- met Nuclear Reaction Analysis

Nuclear reaction analysis (NRA) via the resonant 1H(15N,&#945;&#947;)12C reaction is a highly effective method of depth profiling that quantitatively and ...

Using Synchrotron Radiation Microtomography to Investigate Multi-scale Three-dimensional Microelectronic Packages

Met behulp van Synchrotron Radiation Microtomografie Multi-scale Driedimensionale Microelectronic pakketten Onderzoek

Synchrotron radiation micro-tomography (SR&#181;T) is a non-destructive three-dimensional (3D) imaging technique that offers high flux for fast data ...

Free-form Light Actuators &#8212; Fabrication and Control of Actuation in Microscopic Scale

Free-form Light Actuators ÃƒÂ¢Ã¢â€šÂ¬Ã¢â‚¬Â Fabrication and Control of Actuation in Microscopic Scale

Free-form Light Actuators - Fabricage en Controle van de Aandrijving in microscopische schaal

Liquid crystalline elastomers (LCEs) are smart materials capable of reversible shape-change in response to external stimuli, and have attracted ...

Methods of Ex Situ and In Situ Investigations of Structural Transformations: The Case of Crystallization of Metallic Glasses

Methods of Ex Situ and In Situ Investigations of Structural Transformations: The Case of Crystallization of Metallic Glasses

Methoden van Ex Situ en In Situ onderzoeken van structurele transformaties: het geval van kristallisatie van metalen bril

We demonstrate the use of two nuclear-based analytical methods that can follow the modifications of microstructural arrangement of iron-based metallic ...

Fabrication of Soft Pneumatic Network Actuators with Oblique Chambers

Fabricage van zachte pneumatische netwerk Actuators met schuine Chambers

Soft pneumatic network actuators have become one of the most promising actuation devices in soft robotics which benefits from their large bending ...

Crack Monitoring in Resonance Fatigue Testing of Welded Specimens Using Digital Image Correlation

Crack monitoring in resonantie Vermoeiingstesten van gelaste specimens met behulp van digitale beeld correlatie

A procedure using digital image correlation (DIC) to detect cracks on welded specimens during fatigue tests on resonance testing machines is presented. It ...