ومولت جزئيا العمل الموصوف هنا "المكتب الفدرالي السويسري للطرق" (مشروع بحثي AGB2012/010). إلى حد كبير نعترف بالدعم المالي.

<ol>
	<li>Bertolini, L., Elsener, B., Pedeferri, P., Redaelli, E., Polder, R. B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Corrosion of Steel in Concrete: Prevention, Diagnosis, Repair. 2nd edn. , (2013).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Development of an holistic approach to ensure the durability of new concrete construction. , (1997).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Condition+control+and+assessment+of+reinforced+concrete+structures+exposed+to+corrosive+environments.">Condition control and assessment of reinforced concrete structures exposed to corrosive environments.</a> F&#233;d&#233;ration Internationale du B&#233;ton (fib). , (2011).</li><li>Angst, U. M., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Present+and+future+durability+challenges+for+reinforced+concrete+structures.">Present and future durability challenges for reinforced concrete structures.</a> Mater. Corros. 63 (12), 1047-1051 (2012).</li><li>Angst, U., Elsener, B., Larsen, C. K., Vennesland, &. #. 2. 1. 6. ;. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Critical+chloride+content+in+reinforced+concrete+-+A+review.">Critical chloride content in reinforced concrete - A review.</a> Cem. Concr. Res. 39 (12), 1122-1138 (2009).</li><li>Breit, W., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Zum+Ansatz+eines+kritischen+Chloridgehaltes+bei+Stahlbetonbauwerken.">Zum Ansatz eines kritischen Chloridgehaltes bei Stahlbetonbauwerken.</a> Beton- und Stahlbetonbau. (5), 290-298 (2011).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=European+Standard+EN14629:+Products+and+systems+for+the+protection+and+repair+of+concrete+structures+-+Test+methods+-+Determination+of+chloride+content+in+hardened+concrete.">European Standard EN14629: Products and systems for the protection and repair of concrete structures - Test methods - Determination of chloride content in hardened concrete.</a> European Committee for Standardization. , (2007).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=ASTM+C1152+Standard+Test+Method+for+Acid-Soluble+Chloride+in+Mortar+and+Concrete.">ASTM C1152 Standard Test Method for Acid-Soluble Chloride in Mortar and Concrete.</a> ASTM International. , (2012).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=SIA+269/2:2011+Erhaltung+von+Tragwerken+-+Betonbau.">SIA 269/2:2011 Erhaltung von Tragwerken - Betonbau.</a> Schweizerischer Ingenieur- und Architektenverein SIA. , (2011).</li><li>Draft, <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Draft+recommendation+for+repair+strategies+for+concrete+structures+damaged+by+reinforcement+corrosion.">Draft recommendation for repair strategies for concrete structures damaged by reinforcement corrosion.</a> Mater Struct. 27, 415-436 (1994).</li><li>Broomfield, J. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Corrosion of Steel in Concrete: Understanding, Investigation and Repair. 2nd edn. , (2006).</li><li>Richartz, W. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Die+Bindung+von+Chlorid+bei+der+Zementerh&#228;rtung.">Die Bindung von Chlorid bei der Zementerh&#228;rtung.</a> Zement-Kalk-Gips. 10, 447-456 (1969).</li><li>Vassie, P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Reinforcement+corrosion+and+the+durability+of+concrete+bridges.">Reinforcement corrosion and the durability of concrete bridges.</a> Proc. Inst. Civ. Eng. Part 1. 76, 713-723 (1984).</li><li>Angst, U. M., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+steel-concrete+interface.">The steel-concrete interface.</a> Mater. Struct. 50 (2), 143 (2017).</li><li>Polder, R. B., Peelen, W. H. A., Courage, W. M. G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Non-traditional+assessment+and+maintenance+methods+for+aging+concrete+structures+-+technical+and+non-technical+issues.">Non-traditional assessment and maintenance methods for aging concrete structures - technical and non-technical issues.</a> Mater. Corros. 63 (12), 1147-1153 (2012).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Standard+Test+Method+for+Corrosion+Potentials+of+Uncoated+Reinforcing+Steel+in+Concrete.">Standard Test Method for Corrosion Potentials of Uncoated Reinforcing Steel in Concrete.</a> ASTM International. , (2015).</li><li>Planung, <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=SIA+2006:2013+Planung+Durchf&#252;hrung+und+Interpretation+der+Potenzialmessung+an+Stahlbetonbauten.">SIA 2006:2013 Planung Durchf&#252;hrung und Interpretation der Potenzialmessung an Stahlbetonbauten.</a> Schweizerischer Ingenieur- und Architektenverein SIA. , (2013).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=B3:+Merkblatt+f&#252;r+Elektrochemische+Potentialmessungen+zur+Detektion+von+Bewehrungsstahlkorrosion.">B3: Merkblatt f&#252;r Elektrochemische Potentialmessungen zur Detektion von Bewehrungsstahlkorrosion.</a> Deutsche Gesellschaft f&#252;r Zerst&#246;rungsfreie Pr&#252;fung DGZfP. , (2014).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=B2:+Merkblatt+zur+zerst&#246;rungsfreien+Betondeckungsmessung+und+Bewehrungsortung+an+Stahl-+und+Spannbetonbauteilen.">B2: Merkblatt zur zerst&#246;rungsfreien Betondeckungsmessung und Bewehrungsortung an Stahl- und Spannbetonbauteilen.</a> Deutsche Gesellschaft f&#252;r Zerst&#246;rungsfreie Pr&#252;fung DGZfP. , (2014).</li><li>Soylev, T. A., Fran&#231;ois, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Quality+of+steel-concrete+interface+and+corrosion+of+reinforcing+steel.">Quality of steel-concrete interface and corrosion of reinforcing steel.</a> Cem. Concr. Res. 33 (9), 1407-1415 (2003).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=European+Standard+EN+12504-1:2009+-+Testing+concrete+in+structures.+Cored+specimens.+Taking,+examining+and+testing+in+compression.">European Standard EN 12504-1:2009 - Testing concrete in structures. Cored specimens. Taking, examining and testing in compression.</a> European Committee for Standardization. , (2009).</li><li>Andrade, C., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Test+methods+for+on-site+corrosion+rate+measurement+of+steel+reinforcement+in+concrete+by+means+of+the+polarization+resistance+method.">Test methods for on-site corrosion rate measurement of steel reinforcement in concrete by means of the polarization resistance method.</a> Mater Struct. 37 (273), 623-643 (2004).</li><li>Angst, U., Vennesland, &. #. 2. 1. 6. ;., Myrdal, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Diffusion+potentials+as+source+of+error+in+electrochemical+measurements+in+concrete.">Diffusion potentials as source of error in electrochemical measurements in concrete.</a> Mater Struct. 42 (3), 365-375 (2009).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=European+Standard+EN+14630:+Products+and+systems+for+the+protection+and+repair+of+concrete+structures+-+Test+methods+-+Determination+of+carbonation+depth+in+hardened+concrete+by+the+phenolphthalein+method.">European Standard EN 14630: Products and systems for the protection and repair of concrete structures - Test methods - Determination of carbonation depth in hardened concrete by the phenolphthalein method.</a> European Committee for Standardization. , (2006).</li><li>Gulikers, J., Andrade, C., Kropp, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Testing+and+Modelling+the+Chloride+Ingress+into+Concrete.">Testing and Modelling the Chloride Ingress into Concrete.</a> RILEM Proceedings PRO 19. , (2000).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=ASTM+C1084+Standard+Test+Method+for+Portland-Cement+Content+of+Hardened+Hydraulic-Cement+Concrete.">ASTM C1084 Standard Test Method for Portland-Cement Content of Hardened Hydraulic-Cement Concrete.</a> ASTM International. , (2013).</li><li>Boschmann K&#228;thler, C., Angst, U. M., Wagner, M., Elsener, B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Image+analysis+for+determination+of+cement+content+in+concrete+to+improve+accuracy+of+chloride+analyses.">Image analysis for determination of cement content in concrete to improve accuracy of chloride analyses.</a> Cem Concr Res. , (2017).</li><li>Angst, U., Wagner, M., Elsener, B., Leemann, A., Nygaard, P. v. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Method+to+determine+the+critical+chloride+content+of+existing+reinforced+structures.">Method to determine the critical chloride content of existing reinforced structures.</a> VSS report no. 677. , (2016).</li><li>Lambert, P., Page, C. L., Vassie, P. R. W. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Investigations+of+reinforcement+corrosion:+Part+2+-+Electrochemical+monitoring+of+steel+in+chloride-contaminated+concrete.">Investigations of reinforcement corrosion: Part 2 - Electrochemical monitoring of steel in chloride-contaminated concrete.</a> Mater. Struct. 24 (143), 351-358 (1991).</li><li>Angst, U. M., Elsener, B., Larsen, C. K., Vennesland, &. #. 2. 1. 6. ;. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Chloride+induced+reinforcement+corrosion:+Electrochemical+monitoring+of+initiation+stage+and+chloride+threshold+values.">Chloride induced reinforcement corrosion: Electrochemical monitoring of initiation stage and chloride threshold values.</a> Corros. Sci. 53 (4), 1451-1464 (2011).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> RILEM technical committee 235-CTC. , (2015).</li><li>Angst, U., Elsener, B., Larsen, C. K., Vennesland, &. #. 2. 1. 6. ;. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Chloride+induced+reinforcement+corrosion:+Rate+limiting+step+of+early+pitting+corrosion.">Chloride induced reinforcement corrosion: Rate limiting step of early pitting corrosion.</a> Electrochim Acta. 56 (17), 5877-5889 (2011).</li><li>Boubitsas, D., Tang, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+influence+of+reinforcement+steel+surface+condition+on+initiation+of+chloride+induced+corrosion.">The influence of reinforcement steel surface condition on initiation of chloride induced corrosion.</a> Mater Struct. 48 (8), 2641-2658 (2015).</li><li>Pacheco, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Corrosion+of+steel+in+cracked+concrete+-+chloride+microanalysis+and+service+life+predictions.">Corrosion of steel in cracked concrete - chloride microanalysis and service life predictions.</a> TU Delft. , (2015).</li><li>Li, L., Sag&#252;&#233;s, A. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Chloride+corrosion+threshold+of+reinforcing+steel+in+alkaline+solutions+-+Effect+of+specimen+size.">Chloride corrosion threshold of reinforcing steel in alkaline solutions - Effect of specimen size.</a> Corros. 60 (2), 195-202 (2004).</li><li>Angst, U., R&#248;nnquist, A., Elsener, B., Larsen, C. K., Vennesland, &. #. 2. 1. 6. ;. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Probabilistic+considerations+on+the+effect+of+specimen+size+on+the+critical+chloride+content+in+reinforced+concrete.">Probabilistic considerations on the effect of specimen size on the critical chloride content in reinforced concrete.</a> Corros. Sci. 53 (1), 177-187 (2011).</li></ol>

الكتاب ليس لها علاقة بالكشف عن.

الخطوات الأكثر أهمية لنجاح البروتوكول التجريبي المقترح لتحديد جالحرجة تلك بما في ذلك التدابير المتخذة لمنع بدء التآكل كاذبة وأخرى الصلب بار آثار نهاية. وفي هذا الصدد، تم اختبار مجموعة متنوعة من النهج، بين الذي عثر على المبلغ عنها البروتوكول هنا تسفر عن نتائج أفضل28. يسمح هذا النهج في مزيد من التجارب، خفض معدل استهلال كاذبة إلى أقل من 10 في المائة. من ناحية، وهذا يرجع إلى طلاء المنطقة الحدودية المكشوفة السطح ملموسة مع الراتنج الإيبوكسي، والزيادات التي تنتهي مدة نقل كلوريدات عن طريق ملموسة إلى شريط الصلب إلى حد كبير. من ناحية أخرى، استبدال الخرسانة الأصلي حول شريط الصلب في أطرافه مع الكثيفة، ملاط إسمنتي قلوية عالية يعزز إلى حد كبير المقاومة للتآكل في هذه المجالات. مثل هذه الأنظمة، أيطلاء الصلب بار ينتهي بطبقة من مادة البوليمر تعديل إسمنتي، أثبتت نجاحها كما في غيرها من الدراسات3029،.
ثمة جانب مهم آخر هو المعيار للشروع في التآكل. ويستند هذا المعيار RILEM اللجنة التقنية TC-235 بهدف التوصية بأسلوب اختبار لقياس جالحرجة في العينات المصنعة في المختبر31. والأساس المنطقي أنه من المعروف جيدا أن بداية تآكل صلب أونبولاريزيد جزءا لا يتجزأ من الخرسانة قد تحدث على مدى فترة طويلة من الوقت بدلاً من المعالم فورية30،32. بدء الصلب ينحت بتركيزات منخفضة نسبيا من كلوريد ولكن إذا لم تكن هذه قادرة على الحفاظ على عملية التآكل، سيحدث ريباسيفيشن، الذي يصبح واضحا بزيادة احتمال العودة إلى المستوى السلبي الأولى. ولوحظت هذه الأحداث ديباسيفيشن-ريباسيفيشن عادة في دراسات مماثلة30،،من3334. تركيز كلوريد تقاس في وقت تآكل مستقرة أكثر صلة بالممارسة من الوقت الذي أصبح من الواضح جداً بوادر الانحرافات المحتملة من المستوى السلبي. مع المعيار المقترح، يمثل جالحرجة تركيز كلوريد الذي يبدأ التآكل وتنتشر أيضا ثابت.
حد من الأسلوب أن العينات صغيرة نسبيا، التي قد يكون لها تأثير على ال35،نتائج36. لمواجهة هذه الظاهرة، اقترح استخدام عدد كبير نسبيا من العينات (من الناحية المثالية 10). مستوى الثقة يعتمد على توزيع إحصائية جالحرجة في مجال الاختبار الفعلي. لمزيد من التفاصيل في هذا الصدد، تشير إلى مرجع36. قيداً إضافيا أن ظروف الرطوبة في التعرض المختبر قد تختلف عن هيكل الفعلية. وأخيراً، قد يكون من الصعب في الحالات التي يكون فيها احتمال سلبية عموما، كما هو الحال في الخبث والأسمنت أو غيرها موثقات المحتوية على كبريتيد الكشف عن الشروع في التآكل.
على حد علمنا، هذا هو الأسلوب الأول جالحرجة تصميم الهياكل الهندسية في مرحلة قبل الشروع في التآكل. وعلى النقيض من الخبرة التجريبية من الهياكل، بحكم التعريف التي تم الحصول عليها بعد الشروع في التآكل، يمكن استخدام هذا الأسلوب لقياس جالحرجة لهياكل محددة أو أعضاء الهيكلية قبل حدوث تدهور التآكل ; وبالتالي يمكن استخدام النتائج لتقييم خطر التآكل (المستقبل)، والتنبؤ بالوقت المتبقي لبدء التآكل (خدمة الحياة النمذجة). وهكذا، هذا الأسلوب لديه القدرة على أن تكون المواد المستخدمة في الاختبار، مماثلة للأساليب المتبعة المستخدمة لاختبار الميكانيكية (قوة ضاغطة، إلخ.)
الأسلوب مطبق حاليا على عدد من البنى التحتية الملموسة مختلفة في سويسرا. هذا سيتم توسيع معرفة التوزيعات الإحصائية من جالحرجة في هياكل محدودة للغاية5 . وعلاوة على ذلك، سوف تكشف عن تأثير عوامل مختلفة مثل السن الهياكل، ومواد البناء المستخدمة، إلخ، وهكذا توفر معلومات هامة للمهندسين المدنيين وصناع القرار في إدارة البنية التحتية.

تآكل صلب في الخرسانة، الناجمة عن تغلغل الكلوريدات بالخرسانة وهو السبب الأكثر شيوعاً لتدهور الهياكل الخرسانية معززة وأكد قبل سابق لأوانه، ومما يمثل واحداً من أهم التحديات في الهندسة المدنية1،2،،من34. البلدان الصناعية عادة ما تحتوي مخزون كبير من الشيخوخة البنى التحتية الملموسة، بني في النصف الثاني من القرن الماضي، وبالتالي مع تاريخ لعدة عقود من التعرض للمناخ البحرية أو أملاح مكافحة الجليد المستخدمة على الطرق. أن تكون قادرة على تقييم موثوق بها شرطا لهذه الهياكل، أي، الخطر التآكل، يشكل الأساس لتخطيط أعمال الصيانة وإدارة البنية التحتية، بشكل عام.
ويستند النهج المتبعة في الهندسة لإدارة المستحثة بكلوريد الصلب التآكل في الخرسانة كلوريد عتبة قيمة (يطلق عليها أيضا المحتوى، الحرجة كلوريد جالحرجة)1،5، 6-وفقا لهذا المفهوم، ويعتقد أن تحدث بمجرد تركيز الكلوريد في الخرسانة على السطح الصلب يتجاوز العتبةالحرجة جالشروع في التآكل. وهكذا، تقييم حالة الهياكل القائمة وتقدير مدة الخدمة المتبقية عادة تعتمد على تحديد محتوى الكلوريد في أعماق مختلفة في الملموسة، لا سيما في عمق الصلب يعزز جزءا لا يتجزأ. يوجد عدد من أساليب وموثوقة وموحدة قياس هذا تركيز الكلوريد في عينات ملموسة7،8. مقارنة النتائج على جالحرجة يوفر الأساس لتقييم خطر التآكل، والتخطيط النوع ونطاق تدابير الإصلاح. ومع ذلك، يتطلب هذا النهج المعرفة من جالحرجة.
مختلف المعايير الدولية والتوصيات، فضلا عن نص الكتب، تنص على قيم جالحرجة1،3،9،،من1011. هذه هي عادة حوالي 0.4% كلوريد بوزن أسمنت، استناداً إلى خبرة طويلة الأجل أو أوائل الدراسات12،13. ومع ذلك، من المعروف جيدا أن المقاومة الفعلية ضد جالحرجة لهيكل معين أو الأعضاء الهيكلية يتأثر تأثرا شديدا بالمواد التي يستخدمها، من الهيكل العمر، و تاريخ وظروف التعرض1 , 5-وهكذا، من المقبول عموما أن الخبرة المكتسبة من بنية واحدة ينبغي أن تطبق فقط على هياكل أخرى بحذر.
وبالرغم من ذلك، من الشائع هندسة ممارسة لاستخدام جداول القيمالحرجة ج، مستقلة عن الهيكل الفعلي. ويمكن تفسير هذا مبعثر ضخمة من جالحرجة في الأدب، والافتقار إلى أساليب موثوقة لتحديد جالحرجة في الموقع وفي مختبر5. نهج استخدام قيم العتبة مبوبة في تقييمات المتانة على عكس الاعتبارات الهيكلية في تقييم حالة الشيخوخة هياكل محددة. في هذه الحالة الأخيرة، هناك عدد من أساليب اختبار موحد لتحديد الخصائص الميكانيكية، مثل قوة المواد في الهيكل (ملموسة، يعزز الفولاذ)، لاستخدامها في العمليات الحسابية للسلوك الهيكلي.
ويرد في هذا العمل، على بروتوكول تجريبي لتحديد جالحرجة على عينات مأخوذة من الهياكل الهندسية. ويستند النهج الحفر نوى خرسانة المسلحة في أجزاء من هياكل ملموسة حيث التآكل لم يشرع حتى الآن. يتم نقل هذه العينات إلى مختبر حيث يتعرضون لاختبار تآكل المتسارع لدراسة الشروط اللازمة للشروع في التآكل. والميزة الرئيسية للطريقة المقترحة أن العينات التي تنبع من الهياكل، ومن ثم معرض الظروف الحقيقية المتعلقة بعدد من المعلمات التي معروفة إلى حد كبير تأثير جالحرجة والتي لا يمكن أن يندرج يحاكي في العينات المنتجة في المختبر. وهذا يتضمن النوع وسن الملموسة (الشباب مختبر ملموسة مقابل ناضجة الخرسانة المنتجة في الموقع)، شرط نوع والسطح تعزيزات من الصلب تستخدم وقت البناء، وفي العام خصائص الفولاذ-الخرسانة واجهة14. جنبا إلى جنب مع دقة أساليب القياس المختبرية، يسمح هذا النهج تحديد موثوق جالحرجة لهياكل محددة أو أعضاء الهيكلية.
تعزيز تطبيق البروتوكول المقترح في ممارسة مهنة الهندسة وسوف-مقارنة مع الممارسة الشائعة المتمثلة في استخدام قيمة ثابتة جالحرجة -دقة التقييمات الشرط وقوة النماذج التنبؤية لتحليل تبقى دائرة الحياة. الزيادة القوية المتوقعة في أعمال إصلاح بنيتنا التحتية بنيت على مدى العقود القادمة15 يشكل حاجة ملحة لهذا تحسين في الهندسة من تآكل الهياكل الأساسية.

<table width="651">
	<colgroup>
		<col />
		<col />
		<col />
		<col />
	</colgroup>
	<tbody>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="width:216px;height:42px;">Stranded wire</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">cross section at least 0.50 mm&#178;; ideally copper wire, tin plated</td>
		</tr>
		<tr height="63">
			<td height="63" style="width:216px;height:63px;">Self-tapping metal screw</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">any suitable self-tapping screw, typically of length 4-5 mm and diameter around 2.5 mm</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="width:216px;height:42px;">Ring cable lug</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">suitable to connect screw and cable</td>
		</tr>
		<tr height="63">
			<td height="63" style="width:216px;height:63px;">SikaTop Seal-107</td>
			<td style="width:71px;">Sika</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">two-part polymer modified cementitious waterproof mortar slurry</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="width:216px;height:21px;">Epoflex 816 L</td>
			<td style="width:71px;">Adisa</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">epoxy coating</td>
		</tr>
		<tr height="63">
			<td height="63" style="width:216px;height:63px;">Exposure tank</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">any suitable tank (e.g. rako box) with a lid;&#160; sufficiently large for exposing the samples</td>
		</tr>
		<tr height="63">
			<td height="63" style="width:216px;height:63px;">Reference electrode</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">Any stable reference electrode suitable for continuous immersion in sodium chloride solution</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="width:216px;height:21px;">Tap water</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;"></td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="width:216px;height:21px;">Sodium chloride</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;"></td>
		</tr>
		<tr height="105">
			<td height="105" style="width:216px;height:105px;">Data logger</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">any device able to monitor the potentials of all samples vs. the reference electrode at the specified interval (input impedance &#62;10E7 Ohm)</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

experimental protocol to determine the chloride threshold value for corrosion in samples taken from reinforced concrete structures

شيخوخة البنية التحتية من الخرسانة المسلحة في البلدان المتقدمة النمو يفرض حاجة ملحة إلى أساليب لتقييم حالة هذه الهياكل موثوق بها. تآكل الصلب يعزز المضمنة هي السبب الأكثر تواترا للتدهور. في حين أنه من المعروف جيدا أن قدرة الهيكل على مقاومة التآكل يعتمد بشدة على عوامل مثل المواد المستخدمة أو السن، بل ممارسة شائعة الاعتماد على عتبة القيم المنصوص عليها في المعايير أو الكتب المدرسية. هذه القيم الحدية للشروع في التآكل (جالحرجة) تكون مستقلة عن خصائص بنية معينة، مما يحد بوضوح دقة تقييم حالة وتوقعات الحياة الخدمة الفعلية. ممارسة استخدام جداول القيم يمكن أن يعزى إلى عدم وجود طرق يمكن الاعتماد عليها لتحديد جالحرجة في الموقع وفي المختبر.
ويرد هنا، على بروتوكول تجريبي لتحديد جالحرجة للهياكل الهندسية الفردية أو أعضاء الهيكلية. يتم أخذ عدد من العينات من الخرسانة المسلحة من هياكل ويتم إجراء الفحوص المختبرية التآكل. والميزة الرئيسية لهذا الأسلوب هي أن يضمن الظروف الحقيقية المتعلقة بمعلمات معروفة جيدا للتأثير إلى حد كبير جالحرجة، مثل واجهة الخرسانة الفولاذ، الذي لا يمكن أن يحاكي بالإسم في العينات المنتجة في المختبر. في الوقت نفسه، يسمح اختبار التآكل المتسارع في المختبر موثوقة تصميم جالحرجة قبل الشروع في التآكل في هيكل اختبارها؛ هذا هو ميزة كبيرة على جميع الطرق الشائعة تقييم شرط إلا تسمح بتقدير الظروف للتآكل بعد البدء، أيعند البنية الفعل معطوب.
البروتوكول غلة إحصائية توزيع جالحرجة للهيكل تم اختبارها. وهذا يخدم كأساس لنماذج التنبؤ الاحتمالية للوقت المتبقي للتآكل، الذي يعتبر ضروريا للحفاظ على التخطيط. يمكن استخدام هذا الأسلوب يحتمل أن تكون في اختبار المواد للهياكل الأساسية المدنية، مماثلة للأساليب المحددة المستخدمة لاختبار الميكانيكية.

يعرض الرقم 7 إمكانيات الصلب نموذجي رصدها خلال التعرض الكلوريد في المختبر. إظهار أمثلة على حد سواء أن الإمكانات قد تنخفض بشكل كبير خلال فترة زمنية قصيرة جداً، ولكن أن عملية التآكل قد لا بعد ستابلي تنتشر، الذي يتضح من خلال زيادة الإمكانات نحو مستوى السلبية الأولية. في هذا البروتوكول، ووقت الشروع في التآكل، أيالوقت الذي توقفت التعرض ويتحدد جالحرجة ، يحددها قطره محتملة ملحوظة تليها 10 أيام إمكانات السلبية (انظر القسم 3.5.2 و مناقشة لمزيد من التفاصيل).
ومن الشائع أن الأمر قد يستغرق عدة أشهر حتى يحدث بدء التآكل مستقرة. وهذا يعتمد أيضا على محتوى كلوريد الأولى موجودة بالفعل في الخرسانة عندما تؤخذ العينات من الهياكل. وفي بعض الحالات من التجارب التي أجريت حتى الآن، استغرق الأمر أكثر من سنة حتى بدأ التآكل.
يبين الشكل 8 مثال جالحرجة تقاس في 11 عينات مأخوذة من أكثر من 40 عاماً طريق نفق في جبال الألب السويسرية. جميع هذه العينات مأخوذة من داخل منطقة مساحتها من 1-2 م2، وهكذا يفترض أن مطابق تماما أنتجت وكشفها. في هذا المثال، كان محتوى الكلوريد في السطح الصلب في وقت أخذ العينات لا يعتد بها. بالإضافة إلى ذلك، كانت الجبهة الكربنة لا تزال بعيدة عن السطح الصلب.
ويبين الشكل 9 مثالين حيث انخفضت الفولاذ المحتملة بشدة عند التعرض لحل خال من الكلوريد. في واحدة من هذه الحالات المحددة، أثناء فحص العينة اللاحقة (المدمرة) ووجد أن الفعل كان الغازية الملموسة في عمق الصلب. عند الوصول للمياه على السطح الصلب، عملية التآكل وهكذا بدأت فورا. في قضية أخرى، وقع الشروع في التآكل كاذبة في واحدة من الصلب شريط نهايات.
<img alt="Figure 1" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig1.jpg"> 
الشكل 1 . الرسم التخطيطي "أخذ عينة" من هيكل والمعالجة في المختبر: () الأساسية الملموسة مع قطعة جزءا لا يتجزأ من الفولاذ بعضا؛ (ب) تقليل الغطاء ملموسة على الجانب المكشوفة وعلى الجانب الخلفي من قطع الماس المياه المبردة؛ (ج) الصلب بار نهاية الحماية عن طريق إزالة بعض ملموسة حول الصلب والاستعاضة عنه بكثافة الأسمنت لصق/قذائف هاون وطلاء الإيبوكسي اللاحقة؛ وطلاء الإيبوكسي (د) على وجوه الأفقي ونهاية المناطق المكشوفة السطح ملموسة. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig1large.jpg" target="_blank">الرجاء انقر هنا لمشاهدة نسخة أكبر من هذا الرقم-</a>
<img alt="Figure 2" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig2.jpg"> 
الشكل 2 . الرسم التخطيطي للإعداد لاختبار التآكل في المختبر. هذا يوضح وضع العينات في خزان التعرض. يتم استخدام الفواصل لضمان الاتصال إلى حل التعرض من أسفل سطح العينة. جميع العينات متصلاً مسجل بيانات، قياس إمكانات كل عينة مقابل قطب مرجعية وضعها في الحل التعرض. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig2large.jpg" target="_blank">الرجاء انقر هنا لمشاهدة نسخة أكبر من هذا الرقم-</a>
<img alt="Figure 3" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig3.jpg"> 
الشكل 3 . الرسم التخطيطي لأمكن الوقت-من التطورات "المحتملة الصلب" الذي يوضح المعيار "الشروع في التآكل". في النقطة 1، ينخفض احتمال بأقل من 150 يحدث أم من الأولى "المستوى السلبي"؛ في النقطة 2، تسقط المحتمل على الأقل 150 يحدث بالسيارات، التي تبعتها ريباسيفيشن؛ في النقطة 3، إمكانية إسقاط مالا يقل عن 150 أم يحدث (داخل حد أقصى 5 أيام) واستمرار مستوى المحتملة السلبية المحققة على مدى 10 أيام. في تيini، سحب العينة من حل التعرض. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig3large.jpg" target="_blank">الرجاء انقر هنا لمشاهدة نسخة أكبر من هذا الرقم-</a>
<img alt="Figure 4" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig4.jpg"> 
الشكل 4 . رسم تخطيطي يوضح القطع وتقسيم العينة ملموسة بعد الكشف عن الشروع في التآكل. أولاً، يتم قطع "خندق" من الجانب الخلفي، بالتوازي مع شريط الصلب. عن طريق إدراج الحفر أو أداة مماثلة، يمكن استخدام الخندق لتقسيم العينة كما هو مبين بالأسهم. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig4large.jpg" target="_blank">الرجاء انقر هنا لمشاهدة نسخة أكبر من هذا الرقم-</a>
<img alt="Figure 5" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig5.jpg"> 
الشكل 5 . صور فوتوغرافية توضح تحليل العينة بعد الشروع في التآكل. () سطح نصفي العينة بعد تقسيم، و (ب) صدأ بقعة مرئياً في الفولاذ بعد الشروع في التآكل. صور فوتوغرافية من عينات مختلفة. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig5large.jpg" target="_blank">الرجاء انقر هنا لمشاهدة نسخة أكبر من هذا الرقم-</a>
<img alt="Figure 6" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig6.jpg"> 
الرقم 6 . الرسم التخطيطي "يوضح" أخذ عينات "تحليل الكلوريد بعد الشروع في التآكل": () إزالة أجزاء الإيبوكسي المغلفة الأساسية الملموسة سبليت (الأرجواني = قطع الطائرات)؛ (ب) إزالة الغطاء ملموس وصولاً إلى 2 مم من السطح الصلب (الأرجواني = القطع)؛ (ج) طحن فوق فاصل عمق من +/-2 مم الصلب بار عمق الغطاء (أحمر = حجم العينة). <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig6large.jpg" target="_blank">الرجاء انقر هنا لمشاهدة نسخة أكبر من هذا الرقم-</a>
<img alt="Figure 7" class="xf alt="Figure 7" class=""></img alt="Figure 7" class="xf>إيجيمج "src="/files/ftp_upload/56229/56229fig7.jpg"/> 
الشكل 7 . أمثلة الممثل لقياس المحتملة مقابل الوقت المنحنيات. قطرات عادة وضوحاً المحتملة التي يمكن أن يتبعه زيادة محتملة (ريباسيفيشن) حتى يبدأ الشروع في التآكل مستقرة وفقا للمعيار المقترح وأخيراً. () يبين حالة حيث الإمكانات تستقر على المستوى السلبي، و (ب) على سبيل مثال حيث لا يزال احتمال تناقص خلال الفترة قيد الدرس لمدة 10 أيام. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig7large.jpg" target="_blank">الرجاء انقر هنا لمشاهدة نسخة أكبر من هذا الرقم-</a>
<img alt="Figure 8" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig8.jpg"> 
الشكل 8 . مثال جالحرجة Measured في 11 عينات مأخوذة من "داخل ملموسة مساحة صغيرة" أكثر من 40 سنة نفق الطريق القديم في جبال "الألب السويسرية"- <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig8large.jpg" target="_blank">الرجاء انقر هنا لمشاهدة نسخة أكبر من هذا الرقم-</a>
<img alt="Figure 9" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig9.jpg"> 
الرقم 9 . أمثلة على إمكانات ملحوظ يقلل فورا عند التعرض في حل خالية من كلوريد. في حالة واحدة، الملموسة في عمق الصلب كان الفعل الغازية، وبالتالي عند الوصول للمياه على السطح الصلب، عملية التآكل بدأت فورا، مما أدى إلى انخفاض حاد في الإمكانات. في قضية أخرى، وقع الشروع في التآكل كاذبة في واحدة من الصلب بار الغايات، التي هنا أدى إلى انخفاض محتمل أكثر تدرجا. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig9large.jpg" target="_blank">الرجاء انقر هنا لمشاهدة نسخة أكبر من هذا الرقم-</a>

Watch this Scientific Journal Video about Experimental Protocol to Determine the Chloride Threshold Value for Corrosion in Samples Taken from Reinforced Concrete Structures at JoVE.com

Experimental Protocol to Determine the Chloride Threshold Value for Corrosion in Samples Taken from Reinforced Concrete Structures

ونحن نقترح أسلوب لقياس معلمة التي ترتبط ارتباطاً وثيقا لتقييم التآكل أو التنبؤات المتعلقة بهياكل الخرسانة المسلحة، مع الميزة الرئيسية للسماح باختبار عينات من الهياكل الهندسية. وهذا ما يضمن الظروف الحقيقية في واجهة الخرسانة الفولاذ، ذات الأهمية الحاسمة لتجنب القطع الأثرية عينات المصنوعة في المختبرات.

بروتوكول تجريبي لتحديد قيمة العتبة كلوريد للتآكل في العينات المأخوذة من هياكل الخرسانة المسلحة

The aging of reinforced concrete infrastructure in developed countries imposes an urgent need for methods to reliably assess the condition of these ...

experimental-protocol-to-determine-chloride-threshold-value-for

Research

Education

JoVE Core

JoVE Journal

Civil Engineering

Engineering

Unit 1

Permeability of Concrete

SCIENTISTS IN ACTION

15.2K Views.  ETH Zurich. ونحن نقترح أسلوب لقياس معلمة التي ترتبط ارتباطاً وثيقا لتقييم التآكل أو التنبؤات المتعلقة بهياكل الخرسانة المسلحة، مع الميزة الرئيسية للسماح باختبار عينات من الهياكل الهندسية. وهذا ما يضمن الظروف الحقيقية في واجهة الخرسانة الفولاذ، ذات الأهمية الحاسمة لتجنب ...

Video: Experimental Protocol to Determine the Chloride Threshold Value for Corrosion in Samples Taken from Reinforced Concrete Structures

Laboratory Drop Towers for the Experimental Simulation of Dust-aggregate Collisions in the Early Solar System

For the purpose of investigating the evolution of dust aggregates in the early Solar System, we developed two vacuum drop towers in which fragile dust aggregates with sizes up to ~10 cm and porosities up to 70% can be collided. One of the drop towers is primarily used for very low impact speeds down to below 0.01 m/sec and makes use of a double release mechanism. Collisions are recorded in stereo-view by two high-speed cameras, which fall along the glass vacuum tube in the center-of-mass frame of the two dust aggregates. The other free-fall tower makes use of an electromagnetic accelerator that is capable of gently accelerating dust aggregates to up to 5 m/sec. In combination with the release of another dust aggregate to free fall, collision speeds up to ~10 m/sec can be achieved. Here, two fixed high-speed cameras record the collision events. In both drop towers, the dust aggregates are in free fall during the collision so that they are weightless and match the conditions in the early Solar System.

We present a technique to achieve low-velocity to intermediate-velocity collisions between fragile dust aggregates in the laboratory. For this purpose, two vacuum drop-tower setups have been developed that allow collision velocities between &#60;0.01 and ~10 m/sec. The collision events are recorded by high-speed imaging.

مختبر أبراج إسقاط لمحاكاة التجريبية من التصادم الغبار والركام في النظام الشمسي المبكر

For the purpose of investigating the evolution of dust aggregates in the early Solar System, we developed two vacuum drop towers in which fragile dust ...

Experimental Protocol to Investigate Particle Aerosolization of a Product Under Abrasion and Under Environmental Weathering

The present article presents an experimental protocol to investigate particle aerosolization of a product under abrasion and under environmental weathering, which is a fundamental element to the approach of nanosafety-by-design of nanostructured products for their durable development. This approach is basically a preemptive one in which the focus is put on minimizing the emission of engineered nanomaterials' aerosols during the usage phase of the product's life cycle. This can be attained by altering its material properties during its design phase without compromising with any of its added benefits. In this article, an experimental protocol is presented to investigate the nanosafety-by-design of three commercial nanostructured products with respect to their mechanical solicitation and environmental weathering. The means chosen for applying the mechanical solicitation is an abrasion process and for the environmental weathering, it is an accelerated UV exposure in the presence of humidity and heat. The eventual emission of engineered nanomaterials is studied in terms of their number concentration, size distribution, morphology and chemical composition. The purpose of the protocol is to study the emission for test samples and experimental conditions which are corresponding to real life situations. It was found that the application of the mechanical stresses alone emits the engineered nanomaterials' aerosols in which the engineered nanomaterial is always embedded inside the product matrix, thus, a representative product element. In such a case, the emitted aerosols comprise of both nanoparticles as well as microparticles. But if the mechanical stresses are coupled with the environmental weathering, the experimental protocol reveals then the eventual deterioration of the product, after a certain weathering duration, may lead to the emission of the free engineered nanomaterial aerosols too.

In this article, an experimental protocol to investigate particle aerosolization of a product under abrasion and under environmental weathering is presented. Results on the emission of engineered nanomaterials, in the form of aerosols are presented. The specific experimental set-up is described in detail.

بروتوكول تجريبي المعنية بالتحقيق في الجسيمات هباء من المنتج تحت كشط وتحت التجوية البيئية

The present article presents an experimental protocol to investigate particle aerosolization of a product under abrasion and under environmental ...

Detecting the Water-soluble Chloride Distribution of Cement Paste in a High-precision Way

To improve the accuracy of the chloride distribution along the depth of cement paste under cyclic wet-dry conditions, a new method is proposed to obtain a high-precision chloride profile. Firstly, paste specimens are molded, cured, and exposed to cyclic wet-dry conditions. Then, powder samples at different specimen depths are grinded when the exposure age is reached. Finally, the water-soluble chloride content is detected using a silver nitrate titration method, and chloride profiles are plotted. The key to improving the accuracy of the chloride distribution along the depth is to exclude the error in the powderization, which is the most critical step for testing the distribution of chloride. Based on the above concept, the grinding method in this protocol can be used to grind powder samples automatically layer by layer from the surface inward, and it should be noted that a very thin grinding thickness (less than 0.5 mm) with a minimum error less than 0.04 mm can be obtained. The chloride profile obtained by this method better reflects the chloride distribution in specimens, which helps researchers to capture the distribution features that are often overlooked. Furthermore, this method can be applied to studies in the field of cement-based materials, which require high chloride distribution accuracy.

A protocol for obtaining a water-soluble chloride profile by using a high precision milling method is presented.

الكشف عن توزيع الأسمنت لصق كلوريد للذوبان في الماء بطريقة عالية الدقة

To improve the accuracy of the chloride distribution along the depth of cement paste under cyclic wet-dry conditions, a new method is proposed to obtain a ...

Installation Method to Enhance Quality Control for Fiber Reinforced Polymer Spike Anchors

Fiber reinforced polymer (FRP) anchors are a promising way to enhance the performance of externally-bonded FRPs applied to existing structures, as they can delay or even prevent debonding failure. However, a major concern faced by designers is the premature failure of the anchors due to stress concentration. Poor installation quality and preparation of the clearance holes can result in stress concentration that provokes this premature failure. This paper deals with an installation method that aims to reduce the impact of the stress concentration and to provide a proper quality control of the preparation of the drill hole. The method involves three parts: the drilling and cleaning of the holes, the smoothing of the hole edges with a customized drill bit, and the installation of the anchor itself, including the impregnation of the anchor dowel and its insertion. Anchor fans (the free length of the spikes) are then bonded to the external FRP reinforcement. For the end anchorage, and in the case of reinforcements with multiple plies, it is recommended that the anchor fan be inserted between two plies to assist the stress-transfer mechanism. 
The proposed procedure is complemented with a design approach for spike anchors, based on an extensive database. It is proposed that the design follow a number of steps, namely: selection of the anchor diameter and subsequent tensile strength of the connector (that is to say, the anchor before fanning out the free end), evaluation of the reduction in the tensile strength due to bending, provision of enough embedment to prevent slippage failure, and consideration of the number and spacing of anchors for a given reinforcement. In this sense, it should be noted that further research is needed in order to obtain a general expression for the contribution of spike anchors to overall bond strength of FRP reinforcements.

This manuscript presents a method for controlling the quality of installation for spike anchors designed to delay delamination of externally bonded fiber reinforced polymers. The protocol includes the preparation of the drill hole and the insertion process. The most influential parameters on the efficiency of the anchors are discussed.

تعزيز أسلوب التثبيت لتعزيز مراقبة الجودة للألياف البوليمر سبايك المراسي

Fiber reinforced polymer (FRP) anchors are a promising way to enhance the performance of externally-bonded FRPs applied to existing structures, as they ...

Production of Single Tracks of Ti-6Al-4V by Directed Energy Deposition to Determine the Layer Thickness for Multilayer Deposition

Directed Energy Deposition (DED), which is an additive manufacturing technique, involves the creation of a molten pool with a laser beam where metal powder is injected as particles. In general, this technique is employed to either fabricate or repair different components. In this technique, the final characteristics are affected by many factors. Indeed, one of the main tasks in building components by DED is the optimization of process parameters (such as laser power, laser speed, focus, etc.) which is usually carried out through an extensive experimental investigation. However, this sort of experiment is extremely lengthy and costly. Thus, in order to accelerate the optimization process, an investigation was conducted to develop a method based on the melt pool characterizations. In fact, in these experiments, single tracks of Ti-6Al-4V were deposited by a DED process with multiple combinations of laser power and laser speed. Surface morphology and dimensions of single tracks were analyzed, and geometrical characteristics of melt pools were evaluated after polishing and etching the cross-sections. Helpful information regarding the selection of optimal process parameters can be achieved by examining the melt pool features. These experiments are being extended to characterize the larger blocks with multiple layers. Indeed, this manuscript describes how it would be possible to quickly determine the layer thickness for the massive deposition, and avoid over or under-deposition according to the calculated energy density of the optimum parameters. Apart from the over or under-deposition, time and materials saving are the other great advantages of this approach in which the deposition of multilayer components can be started without any parameter optimization in terms of layer thickness.

In this research, a rapid method based on melt pool characterization is developed to estimate the layer thickness of Ti-6Al-4V components produced by directed energy deposition.

إنتاج المسارات واحد من تي-6Al-4V بترسب الطاقة الموجهة لتحديد سمك طبقة لترسب الطبقات

Directed Energy Deposition (DED), which is an additive manufacturing technique, involves the creation of a molten pool with a laser beam where metal ...

Optimized Sealing Process and Real-Time Monitoring of Glass-to-Metal Seal Structures

Residual stress is an essential factor to keeping the hermeticity and robustness of a glass-to-metal seal structure. The purpose of this report is to demonstrate a novel protocol to characterize and measure residual stress in a glass-to-metal seal structure without destroying the insulation and hermeticity of sealing materials. In this research, a femto-laser inscribed fiber Bragg grating sensor is used. The glass-to-metal seal structure that is measured consists of a metal shell, sealing glass, and Kovar conductor. To make the measurements worthwhile, the specific heat treatment of metal-to-glass seal (MTGS) structure is explored to obtain the model with best hermeticity. Then, the FBG sensor is embedded into the path of sealing glass and becomes well-fused with the glass as the temperature cools to RT. The Bragg wavelength of FBG shifts with the residual stress generated in sealing the glass. To calculate the residual stress, the relationship between Bragg wavelength shift and strain is applied, and the finite element method is also used to make the results reliable. The online monitoring experiments of residual stress in sealing glass are carried out at different loads, such as high temperature and high pressure, to broaden functions of this protocol in harsh environments.

Key procedures to optimize the sealing process and achieve real-time monitoring of the metal-to-glass seal (MTGS) structure are described in detail. The embedded fiber Bragg grating (FBG) sensor is designed to achieve online monitoring of temperature and high-level residual stress in the MTGS with simultaneous environmental pressure monitoring.

عملية الختم الأمثل والرصد في الوقت الحقيقي لهياكل الختم من الزجاج إلى المعدن

Residual stress is an essential factor to keeping the hermeticity and robustness of a glass-to-metal seal structure. The purpose of this report is to ...

Artificial Thermal Ageing of Polyester Reinforced and Polyvinyl Chloride Coated Technical Fabric

Architectural fabric AF9032 has been subjected to artificial thermal ageing to determine changes of the material parameters of the fabric. The proposed method is based on the accelerated ageing approach proposed by Arrhenius. 300 mm x 50 mm samples were cut in the warp and fill directions and placed in a thermal chamber at 80 &#176;C for up to 12 weeks or at 90 &#176;C for up to 6 weeks. Then after one week of conditioning at ambient temperature, the samples were uniaxially tensioned at a constant strain rate. Experimentally, the parameters were determined for the non-linear elastic (linear piecewise) and viscoplastic (Bodner&#8211;Partom) models. Changes in these parameters were studied with respect to the ageing temperature and ageing period. In both cases, the linear approximation function was successfully applied using the simplified methodology of Arrhenius. A correlation was obtained for the fill direction between experimental results and the results from the Arrhenius approach. For the warp direction, the extrapolation results exhibited some differences. Increasing and decreasing tendencies have been observed at both temperatures. The Arrhenius law was confirmed by the experimental results only for the fill direction. The proposed method makes it possible to predict real fabric behavior during long term exploitation, which is a critical issue in the design process.

Here, we simulate accelerated thermal ageing of technical fabric and see how this ageing process influences the mechanical properties of the fabric.

الشيخوخة الحرارية الاصطناعية من البوليستر المقوى والبولي فينيل كلوريد النسيج التقني المغلفة

Architectural fabric AF9032 has been subjected to artificial thermal ageing to determine changes of the material parameters of the fabric. The proposed ...

Advanced Self-Healing Asphalt Reinforced by Graphene Structures: An Atomistic Insight

Graphene can improve the self-healing properties of asphalt with high durability. However, the self-healing behaviors of graphene-modified asphalt nanocomposite and the role of incorporated graphene are still unclear at this stage. In this study, the self-healing properties of pure asphalt and graphene-modified asphalt are investigated through molecular dynamics simulations. Asphalt bulks with two crack widths and locations for graphene are introduced, and the molecular interactions among asphalt components and the graphene sheet are analyzed. The results show that the location of graphene significantly affects the self-healing behaviors of asphalt. Graphene near the crack surface can greatly accelerate the self-healing process by interacting with the aromatic molecules through &#960;-&#960; stacking, while graphene at the top area of the crack tip has a minor impact on the process. The self-healing process of asphalt goes through the reorientation of asphaltene, polar aromatic, and naphthene aromatic molecules, and the bridging of saturate molecules between crack surfaces. This in-depth understanding of the self-healing mechanism contributes to the knowledge of the enhancement for self-healing properties, which will help to develop durable asphalt pavements.

Graphene-modified asphalt nanocomposite has shown an advanced self-healing ability compared to pure asphalt. In this protocol, molecular dynamics simulations have been applied in order to understand the role of graphene in the self-healing process and to explore the self-healing mechanism of asphalt components from the atomistic level.

الأسفلت المتقدم ذاتي الشفاء المعزز بهياكل الجرافين: رؤية ذرية

Graphene can improve the self-healing properties of asphalt with high durability. However, the self-healing behaviors of graphene-modified asphalt ...

Modeling and Experimental Analysis of the Single-Shaft Coaxial Motor-Pump Assembly in Electrohydrostatic Actuators

An electrohydrostatic actuator (EHA) can be the most promising alternative compared with the traditional hydraulic servo actuators for its high power density, ease of maintenance, and reliability. As the core power unit that determines the performance and service life of the EHA, the motor-pump assembly should simultaneously possess a wide speed/pressure range and a high dynamic response.
This paper presents a method to test the performance of the motor-pump assembly through simulation and experimentation. The flow output characteristics were defined through simulation and analysis of the assembly at the beginning of the experiment, leading to the conclusion of whether the pump could meet the requirements of the EHA. A series of performance tests were conducted on the motor-pump assembly via a pump test bench in the speed range of 1,450-9,000 rpm and the pressure range of 1-30 MPa.
We tested the overall efficiency of the motor-pump assembly under various working conditions after confirming the consistency between the test results of the flow output characteristics with the simulation results. The results showed that the assembly has higher overall efficiency when working at 4,500-7,000 rpm under the pressure of 10-25 MPa and at 2,000-2,500 rpm under 5-15 MPa. Overall, this method can be utilized for determining in advance whether the motor-pump assembly meets the requirements of EHA. Moreover, this paper proposes a rapid test method of the motor-pump assembly in various working conditions, which could assist in predicting EHA performance.

We built a simulation model to evaluate pump flow characteristics and performance of the single-shaft coaxial motor-pump assembly in electrohydrostatic actuators and investigate the overall efficiency in a wide set of working conditions of the motor-pump assembly experimentally.

النمذجة والتحليل التجريبي لمجموعة المضخة ذات المحرك المحوري أحادي المحور في المحركات الكهروهيدروستاتيكية

An electrohydrostatic actuator (EHA) can be the most promising alternative compared with the traditional hydraulic servo actuators for its high power ...

Co-localizing Kelvin Probe Force Microscopy with Other Microscopies and Spectroscopies: Selected Applications in Corrosion Characterization of Alloys

Kelvin probe force microscopy (KPFM), sometimes referred to as surface potential microscopy, is the nanoscale version of the venerable scanning Kelvin probe, both of which measure the Volta potential difference (VPD) between an oscillating probe tip and a sample surface by applying a nulling voltage equal in magnitude but opposite in sign to the tip-sample potential difference. By scanning a conductive KPFM probe over a sample surface, nanoscale variations in surface topography and potential can be mapped, identifying likely anodic and cathodic regions, as well as quantifying the inherent material driving force for galvanic corrosion.
Subsequent co-localization of KPFM Volta potential maps with advanced scanning electron microscopy (SEM) techniques, including back scattered electron (BSE) images, energy dispersive spectroscopy (EDS) elemental composition maps, and electron backscattered diffraction (EBSD) inverse pole figures can provide further insight into structure-property-performance relationships. Here, the results of several studies co-localizing KPFM with SEM on a wide variety of alloys of technological interest are presented, demonstrating the utility of combining these techniques at the nanoscale to elucidate corrosion initiation and propagation.
Important points to consider and potential pitfalls to avoid in such investigations are also highlighted: in particular, probe calibration and the potential confounding effects on the measured VPDs of the testing environment and sample surface, including ambient humidity (i.e., adsorbed water), surface reactions/oxidation, and polishing debris or other contaminants. Additionally, an example is provided of co-localizing a third technique, scanning confocal Raman microscopy, to demonstrate the general applicability and utility of the co-localization method to provide further structural insight beyond that afforded by electron microscopy-based techniques.

Kelvin probe force microscopy (KPFM) measures surface topography and differences in surface potential, while scanning electron microscopy (SEM) and associated spectroscopies can elucidate surface morphology, composition, crystallinity, and crystallographic orientation. Accordingly, the co-localization of SEM with KPFM can provide insight into the effects of nanoscale composition and surface structure on corrosion.

المشاركة في توطين مجهر قوة مسبار كلفن مع مجهرات ومطيافية أخرى: تطبيقات مختارة في توصيف التآكل للسبائك

Kelvin probe force microscopy (KPFM), sometimes referred to as surface potential microscopy, is the nanoscale version of the venerable scanning Kelvin ...