Yazarlar Biyomimetik ve Biyolojik Tabanlı Akıllı Mühendisliği GW Merkezi (COBRE) NSF hibe CBET-0909678 ve finansman desteğini kabul. Biz yardımcı olmak için laboratuar ve Sayın Mathieu Barraja yardım için Bay Christopher Popma Bayan Leanne Penna, Bayan Shannon Callahan, Sayın Shadman Hussain, Sayın Mohammed R. NAJJARI ve Bayan Jessica Hinke öğrencilerimize teşekkür CAD çizimleri.

<ol>
	<li>Dean, W. R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Note+on+the+motion+of+a+fluid+in+a+curved+pipe.">Note on the motion of a fluid in a curved pipe.</a> Phil Mag. 7, 208-223 (1927).</li><li>Dean, W. R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+streamline+motion+of+a+fluid+in+a+curved+pipe.">The streamline motion of a fluid in a curved pipe.</a> Phil Mag. 7, 673-695 (1928).</li><li>Lyne, W. H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Unsteady+viscous+flow+in+a+curved+pipe.">Unsteady viscous flow in a curved pipe.</a> J. Fluid. Mech. 45, 13-31 (1970).</li><li>Glenn, A. L., Bulusu, K. V., Shu, F., Plesniak, M. W. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Secondary+flow+structures+under+stent-induced+perturbations+for+cardiovascular+flow+in+a+curved+artery+model.">Secondary flow structures under stent-induced perturbations for cardiovascular flow in a curved artery model.</a> Int. J. Heat Fluid Fl. 35, 76-83 (2012).</li><li>Bulusu, K. V., Plesniak, M. W. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Secondary+flow+morphologies+due+to+model+stent-induced+perturbations+in+a+180&#176;+curved+tube+during+systolic+deceleration.">Secondary flow morphologies due to model stent-induced perturbations in a 180&#176; curved tube during systolic deceleration.</a> Exp. Fluids. 54, 1493 (2013).</li><li>Bulusu, K. V., Hussain, S., Plesniak, M. W. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Determination+of+secondary+flow+morphologies+by+wavelet+analysis+in+a+curved+artery+model+with+physiological+inflow.">Determination of secondary flow morphologies by wavelet analysis in a curved artery model with physiological inflow.</a> Exp. Fluids. 55, 1832 (2014).</li><li>Womersley, J. R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Method+for+the+calculation+of+velocity,+rate+of+flow+and+viscous+drag+in+arteries+when+the+pressure+gradient+is+known.">Method for the calculation of velocity, rate of flow and viscous drag in arteries when the pressure gradient is known.</a> J. Physiol. 127, 553-563 (1955).</li><li>Sheriff, J., Bluestein, D., Girdhar, G., Jesty, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=High-shear+stress+sensitizes+platelets+to+subsequent+low-shear+conditions.">High-shear stress sensitizes platelets to subsequent low-shear conditions.</a> Ann. Biomed. Eng. 38 (4), 1442-1450 (2010).</li><li>Popma, J. J., Tiroch, K., Almonacid, A., Cohen, S., Kandzari, D. E., Leon, M. B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+qualitative+and+quantitative+angiographic+analysis+of+stent+fracture+late+following+sirolimus-eluting+stent+implantation.">A qualitative and quantitative angiographic analysis of stent fracture late following sirolimus-eluting stent implantation.</a> Am. J. Cardiol. 103 (7), 923-929 (2009).</li><li>Kim, S. H., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+fractured+sirolimus-eluting+stent+with+a+coronary+aneurysm.">A fractured sirolimus-eluting stent with a coronary aneurysm.</a> Ann. Thorac. Surg. 88, 664-665 (2009).</li><li>Adlakha, S., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Stent+fracture+in+the+coronary+and+peripheral+arteries.">Stent fracture in the coronary and peripheral arteries.</a> J. Interv. Cardiol. 23 (4), 411-419 (2010).</li><li>Alexopoulos, D., Xanthopoulou, I. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Coronary+stent+fracture:+How+frequent+it+is?+Does+it+matter.">Coronary stent fracture: How frequent it is? Does it matter.</a> Hellenic J. Cardiol. 52, 1-5 (2011).</li><li>Nair, R. N., Quadros, K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Coronary+stent+fracture:+A+review+of+the+literature.">Coronary stent fracture: A review of the literature.</a> Cardiac. Cath. Lab Director. 1, 32-38 (2011).</li><li>Jaff, M., Dake, M., Popma, J., Ansel, G., Yoder, T. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Standardized+evaluation+and+reporting+of+stent+fractures+in+clinical+trials+of+noncoronary+devices.">Standardized evaluation and reporting of stent fractures in clinical trials of noncoronary devices.</a> Catheter Cardiovasc. Interv. 70, 460-462 (2007).</li><li>Holdsworth, D., Norley, C. J., Frayne, R., Steinman, D. A., Rutt, B. K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Characterization+of+common+carotid+artery+blood-flow+waveforms+in+normal+human+subjects.">Characterization of common carotid artery blood-flow waveforms in normal human subjects.</a> Physiol. Meas. 20 (3), 219-240 (1999).</li><li>Deutsch, S., Tarbell, J. M., Manning, K. B., Rosenberg, G., Fontaine, A. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Experimental+fluid+mechanics+of+pulsatile+artificial+blood+pumps.">Experimental fluid mechanics of pulsatile artificial blood pumps.</a> Annu. Rev. Fluid Mech. 38, 65-86 (2006).</li><li>Yousif, M. Y., Holdsworth, D. W., Poepping, T. L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+blood-mimicking+fluid+for+particle+image+velocimetry+with+silicone+vascular+models.">A blood-mimicking fluid for particle image velocimetry with silicone vascular models.</a> Exp. Fluids. 50, 769-774 (2011).</li><li>Budwig, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Refractive+index+matching+methods+for+liquid+flow+investigations.">Refractive index matching methods for liquid flow investigations.</a> Exp. Fluids. 17, 350-355 (1994).</li><li>Hunt, J. C. R., Wray, A. A., Moin, P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Eddies,+stream,+and+convergence+zones+in+turbulent+flows.">Eddies, stream, and convergence zones in turbulent flows.</a> Center for Turbulence Research. , (1988).</li><li>Adrian, R. J., Christensen, K. T., Liu, Z. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Analysis+and+interpretation+of+instantaneous+turbulent+velocity+fields.">Analysis and interpretation of instantaneous turbulent velocity fields.</a> Exp. Fluids. 29, 275-290 (2000).</li><li>Chong, M., Perry, A. E., Cantwell, B. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+general+classification+of+three-dimensional+flow+fields.">A general classification of three-dimensional flow fields.</a> Phys. Fluids A. 2 (5), 765-777 (1990).</li><li>Zhou, J., Adrian, R. J., Balachandar, S., Kendall, T. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Mechanisms+for+generating+coherent+packets+of+hairpin+vortices+in+channel+flow.">Mechanisms for generating coherent packets of hairpin vortices in channel flow.</a> J. Fluid Mech. 387, 353-396 (1999).</li><li>Haller, G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=An+objective+definition+of+a+vortex.">An objective definition of a vortex.</a> J. Fluid Mech. 525, 1-26 (2005).</li><li>Chakraborty, P., Balachander, S., Adrian, R. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=On+the+relationships+between+local+vortex+identification+schemes.">On the relationships between local vortex identification schemes.</a> J. Fluid Mech. 535, 189-214 (2005).</li><li>Wallace, J. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Twenty+years+of+experimental+and+direct+numerical+simulation+access+to+the+velocity+gradient+tensor:+What+have+we+learned+about+turbulence.">Twenty years of experimental and direct numerical simulation access to the velocity gradient tensor: What have we learned about turbulence.</a> Phys. Fluids. 21, 021301 (2009).</li><li>Farge, M., Guezennec, Y., Ho, C. M., Meneveau, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Continuous+wavelet+analysis+of+coherent+structures.">Continuous wavelet analysis of coherent structures.</a> Center for Turbulence Research, Proceedings of the Summer Program. , 331-348 (1990).</li><li>Himburg, H. A., Friedman, M. H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Correspondence+of+Low+Mean+Shear+and+High+Harmonic+Content+in+the+Porcine+Iliac+Arteries.">Correspondence of Low Mean Shear and High Harmonic Content in the Porcine Iliac Arteries.</a> ASME J. Biomedical Eng. 128, 852-856 (2006).</li><li>Dai, G., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Distinct+endothelial+phenotypes+evoked+by+arterial+waveforms+derived+from+atherosclerosis-susceptible+and+-resistant+regions+of+human+vasculature.">Distinct endothelial phenotypes evoked by arterial waveforms derived from atherosclerosis-susceptible and -resistant regions of human vasculature.</a> PNAS. 101 (41), 14871-14876 (2004).</li><li>Hanus, J., Zahora, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Measurement+and+comparison+of+mechanical+properties+of+nitinol+stents.">Measurement and comparison of mechanical properties of nitinol stents.</a> Physica Scripta. 118, 264-267 (2005).</li><li>Segur, J. B., Oberstar, H. E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Viscosity+of+glycerol+and+its+aqueous+solutions.">Viscosity of glycerol and its aqueous solutions.</a> Ind. Eng. Chem. 43, 2117-2120 (1951).</li><li>Adrian, R. J., Westerweel, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Particle image velocimetry. , (2011).</li><li>Raffel, M., Willert, C. E., Wereley, S. T., Kompenhans, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Particle image velocimetry - A practical guide, 2nd ed. , (2007).</li><li>Moisy, F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> PIVmat 3.01 software. , (2013).</li><li>Ruppert-Felsot, J. E., Praud, O., Sharon, E., Swinney, H. L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Extraction+of+coherent+structures+in+a+rotating+turbulent+flow+experiment.">Extraction of coherent structures in a rotating turbulent flow experiment.</a> Physical Review E. 72, 016311 (2005).</li><li>Bulusu, K. V., Plesniak, M. W. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Shannon+entropy-based+wavelet+transform+methods+for+autonomous+coherent+structure+identification+in+fluid+flow+field+data.">Shannon entropy-based wavelet transform methods for autonomous coherent structure identification in fluid flow field data.</a> Entropy. 17 (10), 6617-6642 (2015).</li></ol>

Çıkar çatışması ilan etti.

Bu çalışmada sunulan protokol, parçacık görüntü velosimetri tekniği (PIV) ve tutarlı bir yapı algılama yöntemleri, yani. Sürekli dalgacık dönüşümleri kullanarak yüksek sadakat deneysel verilerin edinimi anlatılmaktadır <img alt="denklem 1" src="https://neuron2.jove.com/files/ftp_upload/51288/51288eq1.jpg" /> , Girdap ve kesme-egemen akışlarının tanımlanması için uygundur. idealize edilmiş &quot;Tip IV&quot; kırık varlığında fizyolojik girişlerinin deneysel verilerin analizi ortaya bö...

İkincil akış yapıları kavisli boru ve kanallar gibi eğrilikleri ile iç akış geometrileri meydana girdap akım modellerdir. Bu girdap yapılar nedeniyle merkezkaç kuvveti, ters basınç geçişlerini ve akış özellikleri kombine eylem ortaya çıkar. . 3 İkincil akım morfolojileri ölçüde pulsatilitesini etkilenen - Genel olarak, ikincil akış yapıları ve titreşim girişi koşullarında simetrik Dean- ve Lyne tipi girdaplar 1 sabit girişi altında simetrik Dekanı tipi vortekslerini olarak kavisli boruların düzlemsel kesitler görünür pulsatil ve birden fazla harmonik fizyolojik akış koşulları. Bu yapılar 1 akar fizyolojik olmayan (sabit ve oscillatory) ile karşılaştırıldığında belirgin farklı boyut mukavemetli-şekil özelliklerini elde -. 6 arterlerde Aterosklerotik lezyon gelişimi bölgelerinde yüksek frekans kesme salınımlarının varlığı etkilenen düşük ortalama kesme 27, 28 karşılaşan </sus&gt;. Ikincil akış yapıları, hastalıklar, ateroskleroz ve muhtemelen ilerlemesini etkileyen nedeniyle duvar kayma gerilmeleri ve kanla taşınan parçacıkların kalma sürelerinin değiştirilmesi pulsatif kan akımına endotelyal cevaba aracılık edebilir. ateroskleroz için ortak bir tedavi, obstrüktif lezyonlar arterlerin daralmasına neden olan bir komplikasyon, stent implantasyonu olduğunu. Stent kırıkları daha fazla tıbbi böyle stent restenoz gibi komplikasyonlar (ISR), stent trombozu ve anevrizma oluşumu 9 yol implante stentlerin yapısal hataları vardır -. 13 stent kırıkları çeşitli başarısızlık &quot;Tip I-to-IV&quot; olarak kategorize edilmiştir, burada &quot;Tip IV&quot; en yüksek klinik şiddetini karakterize ve stent parçalarının 14 doğrusal yer değiştirme ile birlikte stent dikmeler tam enine kırığı olarak tanımlanır. Bu çalışmada sunulan protokol bir EXPERIMENTA açıklarkavisli arter modelinde idealize edilmiş &quot;Tip IV&quot; stent kırık aşağı ikincil akış yapılarının görselleştirme l yöntemi. Önerilen protokol şu dört temel özelliklere sahiptir: Tasarım ve laboratuvar ölçekli stent modelleri imalatı: stentlerin Geometrik açıklaması Nitinol teller 29 (nikel ve titanyum alaşımı) kullanarak kendi kendine genişleyebilen spiraller (yaylar veya helezonlar) bir dizi ile iç içe ilişkili olabilir. Stent ve dikme çapının uzunluğu klinik implantasyon 5 sırasında karşılaşılan arteriyel lezyonların uzunluğu ölçeğinde bağlıdır. Parametrik dikme çapı değişimi ve sargı (ya da zift) ve yükseliş çeşitli geometrik konfigürasyonlarda stent yol açar. 3D baskı için seçilen stent tasarım parametrelerinin özeti Tablo 1&#39;de sunulmuştur. Kan analog çalışma sıvısının hazırlanması eşleşenkavisli arter testi bölümüne Optik erişim non-invaziv hız ölçümlerini yapmak için gereklidir: kan kinematik viskozite ve test bölümünün kırılma indeksi ile. Bu duruma göre, insan kanı eşleşen ideal refraktif vasküler modeli indeksi, bir dinamik viskozitesi olan işleme sıvısının bir Newton kan taklit eden 16 doğru bir kan akış ölçümleri elde etmek için kullanılır -. 18, 30, bu çalışmada kullanılan çalışma sıvısı bildirilmiştir Deutsch ve ark. (2006), (hacim olarak)% 79 doymuş sulu sodyum iyodür (Nal),% 20 saf, gliserol, ve% 1 su 16 oluşan bu. İki bileşenli, iki boyutlu parçacık görüntüleyerek hız ölçümü (2C-2D PIV) ile tutarlı bir ikincil akış yapılarının saptanması için deney düzeneği: Deneyler alt çeşitli düzlemsel enine kesit bir yerle faz-ortalama ikincil akış hızı verileri almak için tasarlanmış str kombinasyonuaight ve somutlaştıran kavisli stent kesitler idealize &quot;Tip IV&quot; stent kırık 5, 6, 9, 14. parçacık görüntü velosimetri (PIV) tekniği kullanılarak ikincil akış hızı alanlarının edinimi ile ilgili protokol adımlar içeren bir PIV sistemini tutan bir lazer (ışık levha) kaynak, odaklanma ve akışı, özel bir çapraz korelasyon şarj birleştiğinde cihaz (CCD sensörü veya kamera) ve izleyici parçacıkların bölgeleri aydınlatmak için optik ¨t (kısa bir zaman aralığı içinde ışık levha ile aydınlatılacak ; 32, 31) Tablo 4 bakın. Protokolde adımlar varsayalım şunlardır: Birincisi, çift kare, tek maruziyet kayıtları görüntüleri değerlendiren bir iki bileşenli, iki boyutlu (2C-2D) PIV sisteminin kalibre, deneysel kurulum. İkinci olarak, 2C-2D PIV sistemi her kayıt sırasında edinilen iki görüntü kareleri arasındaki çapraz korelasyon yaparak izleyici parçacıkların ortalama değiştirmeler hesaplar. bir brPIV özellikleri ve görüntü elde etme yazılımı ief özeti malzemeleri ve ekipmanları tabloda sunulmaktadır. Üçüncü olarak, lazer çalıştırmak için gerekli tüm güvenlik önlemleri ev sahibi kurum tarafından sağlanan yönergelere göre eğitilmiş laboratuvar personeli tarafından takip edilmektedir. Yazarlar refs öneririz. , Aero hidro ve mikroakışkanlar dinamikleri, korelasyon zirve algılama ve deplasman tahmini, malzeme ve izleyici parçacıkların yoğunluğu ve ölçüm gürültü ve doğruluk içinde uygulanması, işlevsellik ve PIV tekniğin uygulanması bütünsel bir anlayış için 31 ve 32. Ayrıca lazer ve kamera PIV veri toplama bilgisayar (Şekil 3A) ve veri işleme yazılımı tarafından kontrol edilebilir unutmayın. Veri toplama ve post-processing tutarlı bir yapı tespiti için: Bir 2C-2D PIV kullanarak Faz-ortalama ikincil akış hızı ölçümleri aşağıdaki protokol tanımını kullanılarak elde edilmiştir. İşlem sonrası<html> Sürekli dalgacık dönüşümleri: veri ing aşağıdaki üç yöntemi kullanarak uyumlu ikincil akış yapısı algılama dahil <img alt="denklem 1" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq1.jpg" /> 5, 6, 19-24, 26. Yazarlar, hız degrade tensör esas olduğunu bir 3 x 3 matris not, <img alt="denklem 2" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq2.jpg" /> . protokolü (2C-2D PIV tekniği) iki boyutlu deneysel ölçümler elde bir yöntem sunmaktadır. Bu nedenle, hız gradyanı tensör tam deneysel erişim bu yöntemi kullanarak ulaşılabilir olmayacaktır. her bir piksel için hız gradyanı tensör <img alt="denklem 3" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq3.jpg" /> PIV görüntünün <img alt="denklem 4" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq4.jpg" /> 2 x 2 matris olmalıdır, <img alt="Denklem 5" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq5.jpg" /> . z-bileşenli girdapquation 6 &quot;src =&quot; / files / ftp_upload / 51288 / 51288eq6.jpg &quot;&gt; her bir piksel için / <img alt="Denklem 7" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq7.jpg" /> hız degrade tansörünün anti-simetrik bir parçası kullanılarak hesaplanır <img alt="Denklem 8" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq8.jpg" /> . Sonuç girdap bir 2D dizi olacak <img alt="Denklem 9" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq9.jpg" /> bir kontur arsa görülebilir. Yazarlar kuvvetle Ref öneririz. girdap dağılımı, gerilme oranları ve tutarlı bir yapı tespiti hakkında bilgi artırılması yönünde hız gradyanı tensör bir anlamlı tartışma deneysel erişim için 25. Ayrıca, yazarlar Ref yukarıda belirtilen tutarlı bir yapı tespit yöntemleri arasındaki ilişkileri araştırmak ve önermek çalışmayın. bu konuda kapsamlı bir tartışma için 23, 24. protokolde adımların odak ikincil akış (Kıvırma) kantitatif tanımlanmasıdır st(Aynı zamanda kararlı yapıların olarak da bilinir) tiriyoruz. tutarlı yapı tespiti viz üç yöntem., <img alt="Denklem 10" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq10.jpg" /> ve dalgacık girdap dönüştürdü <img alt="denklem 11" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq11.jpg" /> idealize &quot;Tip IV&quot; stent kırık aşağı ikincil akış yapılarının çok ölçekli, çok mukavemetli olaylar tespiti doğru hız alanı verilerine uygulanır. <img alt="denklem 12" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq12.jpg" /> Vortisiti tensörün Öklid normu suşu 19, 23, oranı 24 hayranlarıyla hız gradyanı matris simetrik (suş oranı) ve anti-simetrik (rotasyon) bölüme çürümüş olduğunu hakim olduğu, bir mekansal bölge olarak bir girdap tanımlar. gerilme hızı matrisin özdeğerleri hesaplanır; <img alt="Denklem 13" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq13.jpg" /> . gerilme oranı norm sonra hesaplanır; <img alt = &quot;Denklem 14&quot; src = &quot;/ files / ftp_upload / 51288 / 51288eq14.jpg&quot; /&gt;. Vortisiti anti simetrik bölümünden hesaplanır. Enstrophy ya da z-bileşeni girdap kare, <img alt="denklem 15" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq15.jpg" /> ) Daha sonra hesaplanır. <img alt="Denklem 16" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq16.jpg" /> Son olarak ta olduğu; <img alt="Denklem 17" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq17.jpg" /> . tüm grubu bir dış hat planını <img alt="denklem 18" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq18.jpg" /> izo-bölgeleriyle <img alt="Denklem 19" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq19.jpg" /> Ikincil akış yapıları 19 gösterecektir. <img alt="denklem 20" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq20.jpg" /> Ayrıca &#39;dönen gücü&#39; olarak bilinen yerel hız degrade tansörünün kritik nokta analizi ile yapılan bir girdap tanımlama yöntemidir ve karşılık gelen özdeğerler 20-24 <strong&gt;. her pikselin hız gradyanı tensör Özdeğer <img alt="Denklem 21" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq21.jpg" /> hesaplanır. özdeğerler, biçimde olmalıdır <img alt="Denklem 22" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq22.jpg" /> . bir dış hat planını <img alt="Denklem 23" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq23.jpg" /> izo-bölgeleriyle <img alt="Denklem 24" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq24.jpg" /> 22 - ikincil akış yapıları 20 gösterecektir. yöntemi dalgacık dönüşümü fiziksel ve spektral alanlarda düzgünlüğü olan bir analiz fonksiyonu (veya dalgacık) kullanır, kabul edilebilir (ya da sıfır ortalama vardır) ve sonlu vardır <img alt="denklem 25" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq25.jpg" /> 5, 6, 26. Dilate veya evrişim toplamının ile 2D girdap alanı ile dalgacık sözleşmeli, dalgacık dönüştürülmüş girdap <img alt="Denklem 26" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq26.jpg" /> Alan Cı oluşturulurölçekler ve güçlü 5, 6 geniş bir yelpazede, 2D dalgacık-dönüştürülmüş girdap alanının 26. Shannon entropi ile tutarlı yapıların omprising tüm tutarlı yapılar yeterince çözümlenir hangi optimum dalgacık ölçeği tahmin etmek hesaplanır. Bu entropi tahmin olasılıklar bir dizi içerir <img alt="Denklem 27" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq27.jpg" /> her bir piksel için <img alt="Denklem 21" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq21.jpg" /> öyle ki <img alt="denklem 28" src="/files/ftp_upload/51288/51288eq28.jpg" /> Normalize kare konum m piksel ile birlikte girdap modülü, n 5, 6. Prosedürel adımlar Şekil 6&#39;da grafiksel sunulmuştur. Dalgacık seçimi yerleştirilen kısıtlamalar Ref detaylı olarak sunulmuştur. 26. Bu protokol adımı 2B Ricker dalgacık tutarlı yapı tespiti için prosedür açıklanmaktadır. Bu kullanımı B gerekçesigirdap desen eşleştirme için avelet Ref sunulmuştur. 5, 6 ve ilgili burada belirtilen referanslar.

<table><tbody><tr><td>Acrylic tubes and sheet</td><td>McMaster-Carr Supply Company</td><td></td><td>Inlet and outlet pipes and material of the curved artery test section</td></tr><tr><td>Object24 Desktop 3D printer</td><td>Stratasys</td><td></td><td>Desktop rapid prototyping machine. http://www.stratasys.com</td></tr><tr><td>VeroWhitePlus Opaque material</td><td>Stratasys</td><td></td><td>Building material for Object24 Desktop 3D printer</td></tr><tr><td>Fullcure 705</td><td>Stratasys</td><td></td><td>Non-toxic gel-like photopolymer Support material for Object24 Desktop 3D printer</td></tr><tr><td>Ubbelohde viscometer</td><td>Cole Parmer</td><td>YO-98934-12</td><td>Toward measurement of kinematic viscosity of the blood-analog fluid</td></tr><tr><td>VELP scientifica - ESP stirrer&amp;nbsp;</td><td>VELP Scientifica</td><td>F206A0179</td><td>Magnetic stirrer</td></tr><tr><td>Ohaus Scout Pro SP 601&amp;nbsp;</td><td>The Lab Depot</td><td>SP4001</td><td>Weigh scale</td></tr><tr><td>Refractometer</td><td>Atago</td><td>PAL-RI</td><td>Toward measurement of refractive index of blood-analog fluid</td></tr><tr><td>Beakers, pipettes, syringes and spatula</td><td>Sigma-Aldrich&amp;nbsp;</td><td>CLS710110,&amp;nbsp; CLS10031L, CLS71015, CLS71011 Z193216</td><td>Toward handling materials required for blood-analog solution preparation</td></tr><tr><td>Sodium Iodide</td><td>Sigma-Aldrich</td><td>383112-2.5KG&amp;nbsp;</td><td>Crystalline</td></tr><tr><td>Glycerol</td><td>Sigma-Aldrich</td><td>G5516-1L</td><td>Liquid</td></tr><tr><td>Deionized Water</td><td>-</td><td>-</td><td>Liquid</td></tr><tr><td>Sodium thiosulfate anhydrous</td><td>Sigma-Aldrich</td><td>72049-250G</td><td>Powder</td></tr><tr><td>PIV Recording medium</td><td>LaVision</td><td>Imager Intense 10Hz</td><td>PIV Image acquisition CCD camera</td></tr><tr><td>PIV Illumination source</td><td>New Wave Research</td><td>Solo III-15</td><td>PIV Laser source, Nd:YAG laser, 532 nm, dual pulse 70 mJ/pulse</td></tr><tr><td>PIV Imaging software</td><td>LaVision</td><td>DaVis 7.2</td><td>PIV data acquisition and instrument control</td></tr><tr><td>PIV Seeding material</td><td>Thermo-scientific&amp;nbsp;&amp;nbsp;</td><td>Flouro-Max</td><td>Red fluorescent polymer microspheres (&amp;asymp; 7 &amp;micro;m); Dry dyed polystyrene (DVB) fluorescent microspheres emit bright and distinct colors when illuminated by the light of shorter&amp;nbsp; wavelengths than the emission wavelength.&amp;nbsp;</td></tr></tbody></table>

experimental investigation of secondary flow structures downstream of a model type iv stent failure in a 180&#176; curved artery test section

İnsan damarsal arter ağı karmaşık geometriler (şube, eğrilikler ve kıvrımlarında) ile yayg mevcut kan damarlarının oluşmaktadır. İkincil akış yapıları nedeniyle merkezkaç kuvvetleri, olumsuz basınç geçişlerini ve akış özellikleri kombine eylem kavisli arterlerde meydana gelen girdap akım modellerdir. Böyle bir akış morfolojisi ölçüde pulsatilitesini ve fizyolojik akış koşullarının birden harmonikler etkilenen ve 1 akar fizyolojik olmayan (sabit ve oscillatory) ile karşılaştırıldığında boyut mukavemetli-şekil özellikleri büyük ölçüde değişmektedir - 7. Ikincil akış yapıları sonuçta ateroskleroz, restenoz, trombositlerin duyarlılık ve tromboz 4 ilerlemesi doğru kan yoluyla bulaşan parçacıkların duvar kesme stresi ve maruz kalma süresi etkileyebilir - 6, 8-13 Bu nedenle, laboratuar altında bu yapıların tespit ve karakterize etmek yeteneği. hissesi kontrol koşullar precurs olduğunuveya klinik araştırmalar ilerletmek için. ateroskleroz için ortak bir cerrahi tedavi engelsiz kan akışı için daralmış arterleri açmak için stent implantasyonu vardır. Ama nedeniyle stent yüklemeleri için eş zamanlı akış tedirginlikler çok ölçekli ikincil akış morfolojileri 4 neden -. 6 böyle bir bütünlük içinde asimetri ve kayıp olarak Kademeli yüksek dereceli karmaşıklığı vis-à-vis soğukkanlı akışları 5 altında olanlar takip eden stent başarısızlıkları tarafından uyarılan edilebilir. Bu stent arızalar arıza hususlar ve klinik şiddeti 14 dayanan &quot;Türleri I-to-IV&quot; olarak sınıflandırılmıştır. Bu çalışma, bir eğri arter modelinde enine stent kırığı ve kırık parçaların doğrusal deplasman ( &quot;Tip IV&quot;) tamamlamak nedeniyle karmaşık ikincil akış yapılarının deneysel incelenmesi için bir protokol sunar. deneysel yöntem parçacık görüntü velosimetri uygulanmasını içerir (2C-2Bir arketip karotid arter girişi dalga D PIV) teknikleri, bir kırılma indeksi faz ortalama ölçümlerde 15 için sıvı çalışma kan analog eşleşti -. 18 ikincil akış yapılarının Kantitatif kimlik akışı fizik kavramlarını, kritik nokta teorisi ve roman kullanılarak elde edilmiştir 26 - deneysel PIV verilerine 5, 6, 19 uygulanan algoritma dalgacık dönüşümü.

Şekil 7A-D sunulan sonuçlar (bakınız Şekil 5, 6), Şekil 3A&#39;da gösterilen 2C-2D PIV sistemi elde edilen son işlem ikincil akış hızı verileri, sonra oluşturulmuştur. Idealize edilmiş &quot;Tip IV&quot; stent kırığı olan kavisli arter testi bölümüne verilen giriş koşulu Şekil 4B gösterilen karotid arter dalga oldu. Daha önceki çalışmalar Womersley numaralarının belirli bi...

Watch this Scientific Journal Video about Experimental Investigation of Secondary Flow Structures Downstream of a Model Type IV Stent Failure in a 180Â° Curved Artery Test Section at JoVE.com

Experimental Investigation of Secondary Flow Structures Downstream of a Model Type IV Stent Failure in a 180&#176; Curved Artery Test Section

Stent implants in stenosed arterial curvatures are prone to "Type IV" failures involving the complete transverse fracture of stents and linear displacement of the fractured parts. We present a protocol for detection of secondary flow (vortical) structures in a curved artery model, downstream of clinically relevant "Type IV" stent failures.

180 ° Kavisli Arter Testi Bölüm Model Tip IV Stent Başarısızlık Mansap İkincil Akış Yapıların Deneysel İncelenmesi

The arterial network in the human vasculature comprises of ubiquitously present blood vessels with complex geometries (branches, curvatures and ...

experimental-investigation-secondary-flow-structures-downstream-model

Research

JoVE Journal

Bioengineering

11.5K Görüntüleme.  The George Washington University. Stent implants in stenosed arterial curvatures are prone to "Type IV" failures involving the complete transverse fracture of stents and linear displacement of the fractured parts. We present a protocol for detection of secondary flow (vortical) structures in a curved artery model, downstream of clinically relevant "Type IV" stent failures.

Video: Experimental Investigation of Secondary Flow Structures Downstream of a Model Type IV Stent Failure in a 180° Curved Artery Test Section

Monitoring the Wall Mechanics During Stent Deployment in a Vessel

Clinical trials have reported different restenosis rates for various stent designs1. It is speculated that stent-induced strain concentrations on the arterial wall lead to tissue injury, which initiates restenosis2-7. This hypothesis needs further investigations including better quantifications of non-uniform strain distribution on the artery following stent implantation. A non-contact surface strain measurement method for the stented artery is presented in this work. ARAMIS stereo optical surface strain measurement system uses two optical high speed cameras to capture the motion of each reference point, and resolve three dimensional strains over the deforming surface8,9. As a mesh stent is deployed into a latex vessel with a random contrasting pattern sprayed or drawn on its outer surface, the surface strain is recorded at every instant of the deformation. The calculated strain distributions can then be used to understand the local lesion response, validate the computational models, and formulate hypotheses for further in vivo study.

Stent-induced arterial strain distributions are characterized using an optical surface strain measurement system. This visualization technique is used to gain insights into the impact of stent implantation on the host vessel.

Bir Gemi Stent Dağıtım sırasında Duvar Mekaniği izlenmesi

Clinical trials have reported different restenosis rates for various stent designs1. It is speculated that stent-induced strain concentrations on the ...

Biyomühendislik

A Murine Model of Stent Implantation in the Carotid Artery for the Study of Restenosis

Despite the considerable progress made in the stent development in the last decades, cardiovascular diseases remain the main cause of death in western countries. Beside the benefits offered by the development of different drug-eluting stents, the coronary revascularization bears also the life-threatening risks of in-stent thrombosis and restenosis. Research on new therapeutic strategies is impaired by the lack of appropriate methods to study stent implantation and restenosis processes. Here, we describe a rapid and accessible procedure of stent implantation in mouse carotid artery, which offers the possibility to study in a convenient way the molecular mechanisms of vessel remodeling and the effects of different drug coatings.

A model of stent implantation in mouse carotid artery is described. Compared to other similar methods, this procedure is very rapid, simple and accessible, offering the possibility to study in a convenient way the vascular wall reaction to different drug-eluting stents and the molecular mechanisms of restenosis.

Restenoz Çalışmaları Karotis Arter Stent İmplantasyonu bir murin Modeli

Despite  the considerable progress made in the stent development in the last decades,  cardiovascular diseases remain the main cause of death in western ...

Tıp

Ferromagnetic Bare Metal Stent for Endothelial Cell Capture and Retention

Rapid endothelialization of cardiovascular stents is needed to reduce stent thrombosis and to avoid anti-platelet therapy which can reduce bleeding risk. The feasibility of using magnetic forces to capture and retain endothelial outgrowth cells (EOC) labeled with super paramagnetic iron oxide nanoparticles (SPION) has been shown previously. But this technique requires the development of a mechanically functional stent from a magnetic and biocompatible material followed by in-vitro and in-vivo testing to prove rapid endothelialization. We developed a weakly ferromagnetic stent from 2205 duplex stainless steel using computer aided design (CAD) and its design was further refined using finite element analysis (FEA). The final design of the stent exhibited a principal strain below the fracture limit of the material during mechanical crimping and expansion. One hundred stents were manufactured and a subset of them was used for mechanical testing, retained magnetic field measurements, in-vitro cell capture studies, and in-vivo implantation studies. Ten stents were tested for deployment to verify if they sustained crimping and expansion cycle without failure. Another 10 stents were magnetized using a strong neodymium magnet and their retained magnetic field was measured. The stents showed that the retained magnetism was sufficient to capture SPION-labeled EOC in our in-vitro studies. SPION-labeled EOC capture and retention was verified in large animal models by implanting 1 magnetized stent and 1 non-magnetized control stent in each of 4 pigs. The stented arteries were explanted after 7 days and analyzed histologically. The weakly magnetic stents developed in this study were capable of attracting and retaining SPION-labeled endothelial cells which can promote rapid healing.

Our goals were to design, manufacture and test ferromagnetic stents for endothelial cell capture. Ten stents were tested for fracture and 10 more stents were tested for retained magnetism. Finally, 10 stents were tested in-vitro and 8 more stents were implanted in 4 pigs to show cell capture and retention.

Endotel Hücre yakalama ve Saklanmasına İlişkin ferromanyetik Bare Metal Stent

Rapid endothelialization of cardiovascular stents is needed to reduce stent thrombosis and to avoid anti-platelet therapy which can reduce bleeding risk. ...

4D Printed Bifurcated Stents with Kirigami-Inspired Structures

Branched vessels, typically in the form of the letter &#34;Y,&#34;&#160;can be narrowed or blocked, resulting in serious health problems. Bifurcated stents, which are hollow in the interior and exteriorly shaped to the branched vessels, surgically inserted inside the branched vessels, act as a supporting structure so that bodily fluids can freely travel through the interior of the stents without being obstructed by the narrowed or blocked vessels. For a bifurcated stent to be deployed at the target site, it needs to be injected inside the vessel and travel within the vessel to reach the target site. The diameter of the vessel is much smaller than the bounding sphere of the bifurcated stent; thus, a technique is required so that the bifurcated stent remains small enough to travel through the vessel and expands at the targeted branched vessel. These two conflicting conditions, that is, small enough to pass through and large enough to structurally support narrowed passages, are extremely difficult to satisfy simultaneously. We use two techniques to fulfill the above requirements. First, on the material side, a shape memory polymer (SMP) is used to self-initiate shape changes from small to large, that is, being small when inserted and becoming large at the target site. Second, on the design side, a kirigami pattern is used to fold the branching tubes into a single tube with a smaller diameter. The presented techniques can be used to engineer structures that can be compacted during transportation and return to their functionally adept shape when activated. Although our work is targeted on medical stents, biocompatibility issues need to be solved before actual clinical use.

Using a 3D printer, a shape memory polymer filament is extruded to form a branched tubular structure. The structure is patterned and shaped such that it can contract into a compact form once folded and then return to its formed shape when heated.

4D baskılı Bifurcated Stents Kirigami Ilham yapıları ile

Branched vessels, typically in the form of the letter &#34;Y,&#34;&#160;can be narrowed or blocked, resulting in serious health problems. Bifurcated ...

Mühendislik

Evaluation of a Novel Laser-assisted Coronary Anastomotic Connector - the Trinity Clip - in a Porcine Off-pump Bypass Model

To simplify and facilitate beating heart (i.e., off-pump), minimally invasive coronary artery bypass surgery, a new coronary anastomotic connector, the Trinity Clip, is developed based on the excimer laser-assisted nonocclusive anastomosis technique. The Trinity Clip connector enables simplified, sutureless, and nonocclusive connection of the graft to the coronary artery, and an excimer laser catheter laser-punches the opening of the anastomosis. Consequently, owing to the complete nonocclusive anastomosis construction, coronary conditioning (i.e., occluding or shunting) is not necessary, in contrast to the conventional anastomotic technique, hence simplifying the off-pump bypass procedure. Prior to clinical application in coronary artery bypass grafting, the safety and quality of this novel connector will be evaluated in a long-term experimental porcine off-pump coronary artery bypass (OPCAB) study. In this paper, we describe how to evaluate the coronary anastomosis in the porcine OPCAB model using various techniques to assess its quality. Representative results are summarized and visually demonstrated.

This paper describes a novel nonocclusive coronary anastomotic connector in a porcine off-pump coronary artery bypass (OPCAB) model. This easy-to-use coronary connector has intrinsic potential to facilitate minimally invasive OPCAB surgery.

Trinity Clip - - Roman Lazer destekli Koroner Anastomoz Connector Değerlendirilmesi Domuz Off-pompa Bypass Modeli

To simplify and facilitate beating heart (i.e., off-pump), minimally invasive coronary artery bypass surgery, a new coronary anastomotic connector, the ...

In vitro Assessment of Aortic Regurgitation Using Four-Dimensional Flow Magnetic Resonance Imaging

Aortic regurgitation (AR) refers to backward blood flow from the aorta into the left ventricle (LV) during ventricular diastole. The regurgitant jet arising from the complex shape is characterized by the three-dimensional flow and high-velocity gradient, sometimes limiting an accurate measurement of the regurgitant volume using 2D echocardiography. Recently developed four-dimensional flow magnetic resonance imaging (4D flow MRI) enables three-dimensional volumetric flow measurements, which can be used to accurately quantify the amount of the regurgitation. This study focuses on (i) magnetic resonance compatible AR model fabrication (dilatation, perforation, and prolapse) and (ii) systematic analysis of the performance of 4D flow MRI in AR quantification. The results indicated that the formation of the forward and backward jets over time was highly dependent on the types of AR origin. The amount of regurgitation volume bias for the model types were -7.04%, -33.21%, 6.75%, and 37.04% compared to the ground truth (48 mL) volume measured from the pump stroke volume. The largest error of the regurgitation fraction was around 12%. These results indicate that careful selection of imaging parameters is required when absolute regurgitation volume is important. The suggested in vitro flow phantom can easily be modified to simulate other valvular diseases such as aortic stenosis or bicuspid aortic valve (BAV) and can be used as a standard platform to test different MRI sequences in the future.

In vitro Assessment of Aortic Regurgitation Using Four-Dimensional Flow Magnetic Resonance Imaging

Aortic regurgitation is an aortic valve heart disease. This manuscript demonstrates how four-dimensional flow magnetic resonance imaging can evaluate aortic regurgitation using in vitro heart valves mimicking aortic regurgitation.

İn vitro Aort Yetersizliğinin Dört Boyutlu Akış Manyetik Rezonans Görüntüleme Kullanılarak Değerlendirilmesi

Aortic regurgitation (AR) refers to backward blood flow from the aorta into the left ventricle (LV) during ventricular diastole. The regurgitant jet ...

Particle Image Velocimetry Investigation of Hemodynamics via Aortic Phantom

Aortic valve dysfunction and stroke have recently been reported in transcatheter aortic valve implantation (TAVI) patients. Thrombus in the aortic sinus and neo-sinus due to hemodynamic changes has been suspected. In vitro experiments help investigate the hemodynamic characteristics in the cases where an in vivo assessment proves to be limited. In vitro experiments are also more robust, and the variable parameters are controlled readily. Particle image velocimetry (PIV) is a popular velocimetry method for in vitro studies. It provides a high-resolution velocity field such that even small-scale flow features are observed. The purpose of this study is to show how PIV is used to investigate the flow field in the aortic sinus after TAVI. The in vitro setup of the aortic phantom, TAVI for PIV, and the data acquisition process and post-processing flow analysis are described. The hemodynamic parameters are derived, including the velocity, flow stasis, vortex, vorticity, and particle residence. The results confirm that in vitro experiments and PIV help investigate the hemodynamic features in the aortic sinus.

Particle Image Velocimetry Investigation of Hemodynamics via Aortic Phantom

The present protocol describes particle image velocimetry (PIV) measurements performed to investigate the sinus flow through the in vitro setup of the transcatheter aortic valve (TAV). The hemodynamic parameters based on velocity are also determined.

Partikül İmajı Velosimetrisi Aort Fantomu ile Hemodinamiğin İncelenmesi

Aortic valve dysfunction and stroke have recently been reported in transcatheter aortic valve implantation (TAVI) patients. Thrombus in the aortic sinus ...

<meta charset="utf8"></head><body> Koroner Mekanik Özellikleri Ölçmek için IVUS Tabanlı Hesaplama Yöntemi

Intravascular Ultrasound Image-Based Finite Element Modeling Approach for Quantifying In Vivo Mechanical Properties of Human Coronary Artery

Quantifying the mechanical properties of coronary arterial walls could provide meaningful information for the diagnosis, management, and treatment of coronary artery diseases. Since patient-specific coronary samples are not available for patients requiring continuous monitoring, direct experimental testing of vessel material properties becomes impossible. Current coronary models typically use material parameters from available literature, leading to significant mechanical stress/strain calculation errors. Here, we would introduce a finite element model-based updating approach (FEMBUA) to quantify patient-specific in vivo material properties of coronary arteries based on medical images. In vivo cine intravascular ultrasound (IVUS) and virtual histology (VH)-IVUS images of coronary arteries were acquired from a patient with coronary artery disease. Cine IVUS images showing the vascular movement over one cardiac cycle were segmented, and two IVUS frames with maximum and minimum lumen circumferences were selected to represent the coronary geometry under systolic and diastolic pressure conditions, respectively. VH-IVUS image was also segmented to obtain the vessel contours, and a layer thickness of 0.05 cm was added to the VH-IVUS contours to reconstruct the coronary geometry. A computational finite element model was created with an anisotropic Mooney-Rivlin material model used to describe the vessel's mechanical properties and pulsatile blood pressure conditions prescribed to the coronary luminal surface to make it contract and expand. Then, an iterative updating approach was employed to determine the material parameters of the anisotropic Mooney-Rivlin model by matching minimum and maximum lumen circumferences from the computational finite element model with those from cine IVUS images. This image-based finite element model-based updating approach could be successfully extended to determine the material properties of arterial walls in various vascular beds and holds the potential for risk assessment of cardiovascular diseases.

<meta charset="utf8"></head><body>İnsan Koroner Arterinin İn Vivo Mekanik Özelliklerinin Ölçülmesi için İntravasküler Ultrason Görüntü Tabanlı Sonlu Elemanlar Modelleme Yaklaşımı

In vivo cine intravascular ultrasound images show the coronary cross-sectional movement corresponding to different pressure loading conditions. Based on a finite element model, an iterative scheme was employed to determine the patient-specific mechanical properties of coronary arteries in vivo by matching coronary motion from the computational model and medical images.

İnsan Koroner Arterinin İn Vivo Mekanik Özelliklerinin Ölçülmesi için İntravasküler Ultrason Görüntü Tabanlı Sonlu Elemanlar Modelleme Yaklaşımı 

Quantifying the mechanical properties of coronary arterial walls could provide meaningful information for the diagnosis, management, and treatment of ...

180 ° Kavisli Arter Testi Bölüm Model Tip IV Stent Başarısızlık Mansap İkincil Akış Yapıların Deneysel İncelenmesi

Özet

Daha Fazla Video Keşfet

Bu videodaki bölümler

Bir Gemi Stent Dağıtım sırasında Duvar Mekaniği izlenmesi

Restenoz Çalışmaları Karotis Arter Stent İmplantasyonu bir murin Modeli

Endotel Hücre yakalama ve Saklanmasına İlişkin ferromanyetik Bare Metal Stent

4D baskılı Bifurcated Stents Kirigami Ilham yapıları ile

Trinity Clip - - Roman Lazer destekli Koroner Anastomoz Connector Değerlendirilmesi Domuz Off-pompa Bypass Modeli

İn vitro Aort Yetersizliğinin Dört Boyutlu Akış Manyetik Rezonans Görüntüleme Kullanılarak Değerlendirilmesi

Partikül İmajı Velosimetrisi Aort Fantomu ile Hemodinamiğin İncelenmesi

İnsan Koroner Arterinin İn Vivo Mekanik Özelliklerinin Ölçülmesi için İntravasküler Ultrason Görüntü Tabanlı Sonlu Elemanlar Modelleme Yaklaşımı

İnsan Koroner Arterinin İn Vivo Mekanik Özelliklerinin Ölçülmesi için İntravasküler Ultrason Görüntü Tabanlı Sonlu Elemanlar Modelleme Yaklaşımı

İnsan Koroner Arterinin İn Vivo Mekanik Özelliklerinin Ölçülmesi için İntravasküler Ultrason Görüntü Tabanlı Sonlu Elemanlar Modelleme Yaklaşımı