El desarrollo del Protocolo de prueba registrados en los resultados de esta publicación de un proyecto de investigación conjunto entre recursos naturales de Canadá (CanmetCERL, R de explosivos &#38; sección D) y servicios mineros Orica. Autorización de servicios mineros Orica para publicar información sin propiedad sobre este tema es totalmente reconocido. La participación de la sección analítica de CanmetCERL a la caracterización física de las diversas AWEs preparado a lo largo de este trabajo es también agradece.

Nota: los materiales y equipos utilizados aquí se enumeran en la tabla de materiales.
 1. preparación de asambleas de cable de encendido Nota: usar guantes de nitrilo se recomienda para esta operación.
<ol><li>Mida una longitud predeterminada de alambre nicromo (NiCr) y cortar con un cortador de alambre. Cortar tiras de 85 mm de 76,2 mm (3 &#34;) larga prueba células.</li>
	<li>Con alicates de punta, doble el alambre de NiCr para hacer un pequeño bucle en cada extremo. Con una adecuada herramienta que prensa, empalme de cada uno en 50 cm de longitud 14 American Wire Gauge (AWG) núcleo sólido pelado del alambre de cobre con conectores de empalmes sin aislamiento extremo.</li>
	<li>Repetir paso 1.1-1.2 hacer tantas asambleas como sea necesario. 
	Nota: Se recomienda preparar varias asambleas con anticipación ya que cada medición de MBP tendrá asambleas de 10 a 15). Un ensamblaje de cable terminado se muestra en la figura 1. Si todos los cables están correctamente empalmados y engarzados en el conector, la resistencia medida a través de la Asamblea de cable (según lo medido en los conductores de cobre a cada lado del alambre de NiCr) debe ser menos de 0.5 Ω.</li>
</ol> 2. Muestra y preparación de la célula de prueba Nota: usar guantes de nitrilo se recomienda para esta operación.
Prueba de <ol><li>preparar células cada uno que consiste en un pequeño tubo de acero cilíndrico con una longitud de 7,6 cm y un diámetro interno de al menos 1,6 cm. Asegúrese de que cada célula de la prueba tiene una raja de mm de ancho 3 a máquina del eje para permitir que los gases de combustión escapar durante las pruebas. 
	<li>Para que todos la ignición actual pasará por el cable de encendido, pintar el interior de cada célula con dos capas de barniz no conductor de alta temperatura. Preparar varias células de prueba de antemano.</li>
	<li>Preparar varios tapones de neopreno no. 0, escariando la parte interior cara para dar cabida a los conectores de empalme y los conductores de cobre de la Asamblea de cable de ignición.</li>
	<li>Utilizar la horizontal de la raja en la celda de prueba para insertar el cable de encendido en el centro de la célula. Cuidadosamente Deslice un tapón de neopreno preparado a lo largo de cada alambre de cobre e insertarlos en cada extremo de la célula, asegurando que el cable de encendido no es comprimido o retorcido.</li>
	<li>Tire del cable de ignición tenso y doblar los pierna-los alambres de cobre vertical para asegurarlos ( figura 2, figura 3).</li>
	<li>Introducir la muestra en la celda a través de 3 mm de ancho la raja con precaución para evitar causar cristalización de la muestra y la introducción de vacíos de aire en la muestra. Use una espátula para apisonar la emulsión para eliminar los vacíos de aire si es necesario. Toque rápidamente la célula repetidamente sobre una mesada para que la emulsión se instala en espacios vacíos. Repetir relleno, compactación y golpeando hasta que la emulsión no instala ninguna más.</li>
</ol> 3. Muestra en el recipiente de presión de carga <ol><li>prepara un recipiente de presión con las siguientes características de la célula de muestra de carga: una resistencia de 20,7 MPa (o 3.000 psig) de presión de funcionamiento (véase la tabla de materiales), hecho de acero inoxidable para evitar daño de corrosión a largo plazo de los productos de reacción gaseosos, consta de dos electrodos de paso rígido aislado capaces de transportar una corriente eléctrica hasta 20 A y sellado para que presiones equivalentes a la de la vasija misma.
	<ol><li>Por razones de seguridad, instalar el vaso en una sala de prueba protegido con una ruptura montaje del disco (véase la Tabla de materiales) diseñado para ventilar el recipiente a una presión ligeramente inferior a su presión máxima de funcionamiento.</li>
		<li>Para ventilar el barco después de una prueba, dotar a la salida de gas con una válvula de alta presión que puede ser operada remotamente. 
		Nota: Esto puede lograrse de varias maneras. Por ejemplo, se puede lograr usando una combinación de válvula de solenoide válvula/neumática. La entrada del buque debe estar conectada a un gas de múltiple sistema operado desde un cuarto protegido cercano capaz de forma remota presurizar el recipiente de presión a una presión inicial solicitada con un cilindro a presión de argón (nitrógeno puede ser una alternativa pero no ser como inerte). Este colector sería típicamente medida de tubo alta presión en acero inoxidable y accesorios de compresión de alta presión y las válvulas. Se recomienda que el buque también equipado con un 0-20.7 MPa (0-3.000 psig) presión transductor.</li>
	</ol></li> <li>Introducir una celda de ensayo con la muestra (preparado en la sección 2) en el recipiente de presión. Posición de su eje horizontal con la ranura en la parte superior ( figura 2). Conecte los cables de cobre desnudos a los electrodos dentro de la nave. Asegúrese de que el primero no toquen el cuerpo de la nave. Cierre y selle el recipiente de presión.</li>
	<li>Con el multímetro esté allí no hay contacto eléctrico entre los electrodos y el cuerpo de la vasija de presión. 
	Nota: Si se detecta cualquier tipo de contacto entre un electrodo y el cuerpo del buque, su causa debe ser determinada y deben tomar medidas para eliminarla antes de la prueba puede proceder.</li>
</ol> 4. Realizar una prueba de <ol><li>en la sala protegida, conectar la señal desde el transductor de presión para la adquisición de datos (véase la tabla de materiales) u osciloscopio disponible. También, conecte el voltaje a través de la resistencia de derivación de alta precisión para la adquisición de datos (o el osciloscopio). Asegúrese de que este resistor de desviación también es conectado en serie con una fuente de corriente constante. Conectar la serie con los electrodos en el recipiente de presión para suministrar una corriente a través del alambre de NiCr constante. 
	Nota: Conociendo su resistencia, el voltaje en esta resistencia de derivación proporciona una medida de la corriente de la ignición.</li>
	<li>De inicio el sistema de adquisición de datos basado en PC (u osciloscopio disponible).</li>
	<li>Remotamente cerca de la embarcación &#39; válvula de salida de s (véase la sección 3.1 Nota). Utilizando un cilindro de argón a presión en el instrumento de la habitación y el colector de gas (descrito en la sección 3), empezar a presurizar el recipiente a la presión inicial necesaria para la prueba 
	Nota: Dependiendo de la formulación de la admiración, esta presión puede variar en cualquier lugar de 0.3 a 19.3 MPa (50 a 2500 psig). Si se trata de la primera prueba con un producto determinado temor, hacer una suposición inteligente de la MBP, basado en la formulación de la muestra, para decidir a qué presión se debe realizar esta prueba primera.
	<ol><li>Una vez de presurización se consigue, cerca de la nave &#39; la válvula de entrada s y dejar el recipiente a presión durante 5 a 10 minutos para comprobar que el sistema no tiene fugas significativas. Una vez establecido esto, vuelva a abrir la válvula de entrada, ajuste la presión al valor inicial deseado y volver a cerrar la válvula de entrada. Si se detecta una fuga importante, posponer la prueba hasta que se ha realizado mantenimiento.</li>
	</ol></li> <li>Encender la constante corriente de la fuente y permitir un 10,5 A corriente fluya por el cable de encendido. Mantenga la corriente hasta que la muestra se enciende y funde el cable de ignición, parar el flujo de corriente; se espera que tome unos s. la fuente de alimentación después de encendido ha producido y la presión ha comenzado a aumentar. 
	Nota: La presión podría pasar por uno o dos mínimos y máximos y debe empezar a disminuir continuamente. Cuando esto ha sucedido, espere un extra 10 min antes de hacer nada.</li>
	<li>Una vez completada la prueba, abra la válvula de salida y todos los gases de combustión a un sistema de escape apropiado de ventilación en forma remota. Lentamente purga con argón durante unos min eliminar todas las especies de gas tóxico antes de abrir el recipiente. Asegurar que la embarcación se encuentra a presión ambienteque antes de volver a entrar a la sala de prueba.</li>
	<li>Bloqueo la potencia corriente constante (usando un tecla de bloqueo o desconectándolo de la corriente alterna) de la fuente y caminar a la sala de recipiente de presión. Usar una máscara con cartucho de uso general adecuado, abrir el vaso. Recuperar la celda de prueba aflojando los conductores de cobre desde los electrodos y Anote todas las observaciones visuales.
	<ol><li>Quitando el neopreno Tapones de intentan observar la cantidad de la muestra se ha quemado. El documento más estas observaciones tomando fotografías. Una vez terminado, limpiar la embarcación (ver sección 6). 
		Nota: de estas observaciones, si la muestra se ha quemado totalmente (frente de combustión alcanzado la pared de la celda de prueba, pequeña cantidad de muestra se puede dejar en los tapones de neopreno), el resultado se considera un &#39; ir &#39;. Disminuir la presión para la próxima prueba. De lo contrario el resultado se considera un &#39; ninguno &#39; y la presión debe incrementarse para la siguiente prueba (véanse las observaciones típicas en la Figura 4A). El registro de la presión del transductor puede usarse como evidencia de combustión sostenida o no ( Figura 4B).</li>
	</ol></li> <li>Usa los pasos resumido en la sección 5 a continuación a analizar los datos de presión y corriente adquirido. Repita los pasos 4.1 a 4.6 disminuyendo gradualmente la presión incrementos (o decrementos) hasta la MBP se ha determinado que el grado de precisión deseado (ver ejemplos típicos en la figura 5).
	<ol><li>Realizar un mínimo de 10 a 12 pruebas utilizando este &#39; sube y baja &#39; metodología. 
		Nota: El MBP cotizado debe ser la media entre la presión inicial de los más altos &#39; ninguno &#39; evento (P n, max) y la más baja &#39; ir &#39; evento (P g, min) ( figura 5). La barra de error en el MBP medido debe especificarse como: <img alt="Equation" src="/files/ftp_upload/56167/56167eq1.jpg" /></li></ol></li></ol> 5. Análisis de datos Nota: ver figura 6 para un ejemplo de un gráfico que muestra un experimento MBP analizado.
<ol><li>En primer lugar determinar el tiempo, t 0, cuando el cable de encendido se enciende (la corriente aumenta repentinamente a 10.5 A). Determinar el tiempo de cuando se quema el cable de encendido (corriente de repente vuelve a 0), t b. Registrar la diferencia Δt w = t b &#8211; t 0 como la &#34; wire duró &#34; tiempo.</li>
	<li>Determinar el cable de encendido promedio actual, iw; esta es la media de todos los puntos de datos del registro actual entre t 0 y t b. Determinar el tiempo cuando el rastro de presión primero se desvía de la línea de base inicial, t p0. Registrar la diferencia Δt p = t p0 &#8211; t 0 como el &#34; tiempo de subida de la presión &#34;.</li>
	<li>Determinar la presión inicial promedio, P ; esto es la media de todos los puntos de datos del registro de la presión entre t 0 y t p0. Determinar la presión máxima, P max; Este es el valor máximo del registro de presión. 
	Nota: El rastro de la presión puede contener varios mínimos y máximos de.</li>
	<li>Localizar el último máximo (justo antes de que la presión comienza a disminuir continuamente cuando la combustión es completa), este es el tiempo de parada de la quemadura (t s). Calcular la diferencia Δt b = t s &#8211; t p0 y entrar en él como el &#34; tiempo de quemar &#34;.</li>
</ol> 6. Limpieza de <ol><li>limpieza y reutilización de la prueba de las células tanto como sea posible. Disponer de una celda de prueba cuando se encuentra que los residuos sólidos son muy difíciles de limpiar. Limpie las células con agua, etanol y papel toalla. Si el barniz no conductor está dañado, vuelva a pintar la celda antes de volver a usar lo 
	Nota: Usar jabón o detergentes para limpiar las células no se recomienda pues residuos de detergente pueden desestabilizar el surfactante en algunas formulaciones de emulsión.</li>
	<li>Limpiar el vaso después de cada serie. 
	Nota: Usar una mascarilla con cartuchos uso general adecuados se recomienda para la persona que el recipiente de limpieza. Ciertas formulaciones, especialmente aquellos que contienen químicos sensibilizantes, pueden crear más residuos irritantes que otros.</li>
	<li>Quitar la suciedad y humedad del recipiente de presión usando toallas de papel, aplicando agua o el etanol según sea necesario. Asegurar que los electrodos se limpian de manera similar, incluyendo las arandelas y tuercas.</li>
	<li>Al final del día, regresar todo el material de muestra no utilizados y residuos a una ubicación de almacenamiento de información adecuado (generalmente un compartimiento de explosivos).</li>
	<li>Apagar el sistema de adquisición de datos y el ordenador (u osciloscopio).</li>
	<li>Cierre la válvula principal del cilindro de argón (o nitrógeno) y sangrar las líneas del argón (o nitrógeno).</li>
</ol>

<ol>
	<li>Bluhm, H. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Ammonium+nitrate+emulsion+blasting+agent+and+method+of+preparing+same.">Ammonium nitrate emulsion blasting agent and method of preparing same.</a> US Patent. , (1969).</li><li>Persson, P. -. A., Holmberg, R., Lee, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Rock Blasting and Explosives Engineering. , 86 (1993).</li><li>Perlid, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Pump+Safety+Tests+Regarding+Emulsion+Explosives.">Pump Safety Tests Regarding Emulsion Explosives.</a> Proceedings of the 22nd Annual Conference on Explosives and Blasting Techniques, International Society of Explosives Engineers. 2, 101-107 (1996).</li><li>Chan, S. K., Kirchnerova, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Ignition+and+Combustion+Characteristics+of+Water-gel+Explosives.">Ignition and Combustion Characteristics of Water-gel Explosives.</a> Proceedings of the 18th Explosives Safety Seminar, U.S. DOD. , 193-200 (1978).</li><li>Guidelines for the Pumping of Water-Based Explosives. Natural Resources Canada, Explosives Regulatory Division, Minister of Public Works and Government Services Canada, Catalog no. M37-53/2003E Available from: <a target="_blank" href="https://miningandblasting.files.wordpress.com/2009/09/canadian-guidelines-for-pumping-of-water-based-explosives.pdf">https://miningandblasting.files.wordpress.com/2009/09/canadian-guidelines-for-pumping-of-water-based-explosives.pdf</a> (2016)</li><li>. Guidelines for the Pumping of Bulk, Water-Based Explosives Available from: <a target="_blank" href="https://miningandblasting.files.wordpress.com/2009/09/pumping-of-water-based-explosives-june-2010.pdf">https://miningandblasting.files.wordpress.com/2009/09/pumping-of-water-based-explosives-june-2010.pdf</a> (2010)</li><li>Wang, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Ignition and Combustion Characteristics of Emulsion Explosives under Pressure. , (1991).</li><li>Hirosaki, Y., Suzuki, S., Takahashi, Y., Kato, Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Burning+Characteristics+of+Emulsion+Explosives+(I)+–+Pressurized+Vessel+Test.">Burning Characteristics of Emulsion Explosives (I) – Pressurized Vessel Test.</a> Kayaku Gakkaishi. 61, 35-41 (2000).</li><li>Turcotte, R., Lightfoot, P. D., Badeen, C. M., Vachon, M., Jones, D. E. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+Pressurized+Vessel+Test+to+Measure+the+Minimum+Burning+Pressure+of+Water-Based+Explosives.">A Pressurized Vessel Test to Measure the Minimum Burning Pressure of Water-Based Explosives.</a> Propellants, Explos., Pyrotech. 30, 118-126 (2005).</li><li>Turcotte, R., Goldthorp, S., Badeen, C., Chan, S. K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Hot-wire+Ignition+of+AN-based+Emulsions.">Hot-wire Ignition of AN-based Emulsions.</a> Propellants, Explos., Pyrotech. 33, 472-481 (2008).</li><li>Chan, S. K., Turcotte, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Onset+Temperatures+in+Hot-wire+Ignition+of+AN-Based+Emulsions.">Onset Temperatures in Hot-wire Ignition of AN-Based Emulsions.</a> Propellants, Explos., Pyrotech. 34, 41-49 (2009).</li><li>Goldthorp, S., Turcotte, R., Badeen, C. M., Chan, S. K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Minimum+Pressure+for+Sustained+Combustion+in+AN-based+Emulsions.">Minimum Pressure for Sustained Combustion in AN-based Emulsions.</a> Proceedings of the 35th International Pyrotechnics Seminar. , 385-394 (2008).</li><li>Turcotte, R., Goldthorp, S., Badeen, C. M., Feng, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Influence+of+Physical+Characteristics+and+Ingredients+on+the+Minimum+Burning+Pressure+of+Ammonium+Nitrate+Emulsions.">Influence of Physical Characteristics and Ingredients on the Minimum Burning Pressure of Ammonium Nitrate Emulsions.</a> Propellants, Explos., Pyrotech. 35, 233-239 (2010).</li><li>Badeen, C. M., Goldthorp, S., Turcotte, R., Feng, H., Chan, S. K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effect+of+Formulation+Changes+on+the+Minimum+Burning+Pressure+of+Ammonium+Nitrate+Emulsions.">Effect of Formulation Changes on the Minimum Burning Pressure of Ammonium Nitrate Emulsions.</a> Proceedings of the "10i&#232;me Congr&#232;s International de Pyrotechnie", in conjunction with the 37th International Pyrotechnics Seminar (Europyro 2011) , Session S1a. , (2011).</li><li>Turcotte, R., Goldthorp, S., Badeen, C. M., Johnson, C., Feng, H., Chan, S. K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Influence+of+Physical+Characteristics+and+Ingredients+on+the+Minimum+Burning+Pressure+of+Ammonium+Nitrate+Emulsions.">Influence of Physical Characteristics and Ingredients on the Minimum Burning Pressure of Ammonium Nitrate Emulsions.</a> , 197-206 (2009).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Recommendations on the Transport of Dangerous Goods, Manual of Tests and Criteria. , 200-207 (2015).</li><li>The Minimum Burning Test for Ammonium Nitrate Emulsions. SAFEX Newsletter Available from: <a target="_blank" href="https://www.safex-international.org/safex/page-newsletter.html">https://www.safex-international.org/safex/page-newsletter.html</a> (2016)</li></ol>

Los autores declaran que no tienen intereses financieros que compiten.

Nuestro trabajo demostró que el lineal de hilo caliente geometría con alambre 0,5 mm diámetro NiCr y 10 a 16 corriente de ignición fue suficiente para encender sobrecoge con el contenido de agua hasta un 25% de masa. Para las formulaciones de alta viscosidad (por ejemplo, productos envasados de la emulsión), configuraciones horizontales y verticales proporcionan resultados casi idénticos 17. Sin embargo, preparados de baja viscosidad (como productos de emulsión a granel) para efectos de la ...

El nitrato de amonio con base de agua explosivo de emulsión (AWE) fue inventado en 1961. Consiste en gotas microscópicas de una solución oxidante líquido rodeado por una fase de aceite continua. La primera emulsión estable y prácticamente útil voladura explosivos fue desarrollada por Harold F. Bluhm en los Estados Unidos (1969) 1,2. Sin embargo, la comercialización exitosa de este tipo de explosivo no realmente sucedió antes del comienzo de la década de 1980.
Con la gran escala de las operaciones de la minería moderna y la llegada del explosivo carga metodología rápida bulto, volúmenes muy grandes de explosivos de temor tienen que ser fabricado y transportado. Una carga de la cisterna por lo general transporta 20 toneladas de asombro y muchos tales cargas de camión son generalmente necesarias para cargar sólo una ráfaga. Iniciación accidental de tales grandes cantidades de explosivos sería particularmente desastrosa, y por lo tanto, se requiere un buen conocimiento de sus propiedades peligrosas para el diseño de sistemas de manejo correspondientes. Aunque es bien sabido que emulsiones son relativamente insensibles a mecánicos eventos (es decir, impacto y fricción), explosiones accidentales todavía han sido reportados 3 durante la manipulación de este tipo de explosivos, particularmente en el bombeo aplicaciones.
Ha sido conocido desde la década de 1970 4 que una presión ambiente mínima se requiere para auto sostenido combustión se realice en explosivos a base de agua. Este último valor generalmente se ha denominado la "quema de presión mínima" (MBP). Desde un punto de vista de seguridad, conocimiento de este umbral podría permitir a fabricantes para mejor estimar presiones de operación seguras para diversos equipos de manipulación.
El Departamento de recursos naturales del gobierno de Canadá ha publicado "Directrices para el bombeo de explosivos a base de agua" 5, que indican que el uso de bombeos presiones muy por debajo de la MBP de la emulsiones o watergels es una práctica de seguridad. Debe notarse que estas pautas fueron diseñadas con la colaboración de fabricantes más comerciales y que, en los Estados Unidos, el Instituto de fabricantes de explosivos (IME) también ha publicado pautas muy similares 6. Sin embargo, en estos documentos, había ninguna descripción o prescripción de cómo debe medirse la MBP.
En las últimas décadas, sólo unos pocos estudios relacionados con las mediciones de la MBP se han divulgado. Chan et al. 4 reportó los resultados de las mediciones de MBP para explosivos de hidrogel, que también son nitrato de amonio y agua. Ellos han concluido que el MBP puede tener una fuerte dependencia de varios factores de formulación como el contenido de agua, presencia de activadores químicos o polvos metálicos. En otro estudio, Wang 7 describe un recipiente de presión de 2.5 L a presión con N2 y utiliza un método altibajos Bruceton para determinar el MBP para AWEs básicas. Con este sistema, se midieron valores MBP del orden de 15 MPa para una emulsión básica con un contenido de agua de 16% de masa.
Utilizando similar a presión prueba de vaso, Hirosaki et al. 8 han divulgado los resultados de algunas mediciones de MBP para explosivos de asombro. Han observado que la naturaleza (es decir, de vidrio o resina) de microesferas se utiliza para sensibilizar los explosivos también tiene una fuerte influencia en los resultados. Más recientemente, Turcotte et al. 9 han desarrollado un sistema similar a la de Wang y Hirosaki et al y han intentado utilizar para medir el MBP de algunos AWEs. Sin embargo, han encontrado muchas posibles problemas que pueden llevar a determinaciones erróneas de MBP. En particular, se observó que la geometría de la fuente de ignición (bobina del alambre del nicrom) nunca había sido validada adecuadamente por AWEs. En 2008, Turcotte et al. 10 y Chan et al. 11, se han desarrollado tanto un aparato basado en un sistema de cables de encendido calibrado y una metodología asociada para medir el MBP de AWEs. También han utilizado las instalaciones para el estudio de las características de ignición de AWEs típico, mide las necesidades de energía para obtener confiable encendidos 12 y estudió la influencia de las características físicas y los ingredientes en el MBP de una amplia variedad de asombro explosivos 13,14. Esta técnica de medición de MBP actualmente se propone como una prueba estándar dentro de la unida nación transporte de mercancías peligrosas (TDG ONU) pruebas y de criterios para la clasificación para el transporte de AWEs 15.

<table><tbody><tr><td>Nitrile gloves (100/pk)</td><td>Fisher Scientific</td><td>19149863B</td><td>https://www.fishersci.ca/shop/products/purple-nitrile-exam-gloves-6/19149863b?searchHijack=true&amp;amp;searchTerm=19149863B&amp;amp;searchType=RAPID&amp;amp;matchedCatNo=19149863B</td></tr><tr><td>NiCr60 wire 24 AWG (200 feet per roll)</td><td>Omega Engineering</td><td>NIC60-020-200</td><td>http://www.omega.ca/pptst_eng/NI60.html</td></tr><tr><td>Wire cutters: Mini Diagonal Cutting Pliers, 5 in.</td><td>Canadian Tire</td><td>Product #058-4736-0</td><td>http://www.canadiantire.ca/en/pdp/mastercraft-mini-diagonal-cutting-pliers-0584736p.html#srp</td></tr><tr><td>Mini needle nose pliers, 5 in.</td><td>Canadian Tire</td><td>Product #058-4731-0</td><td>http://www.canadiantire.ca/en/pdp/mastercraft-mini-needle-nose-pliers-0584731p.html#srp</td></tr><tr><td>Crimping tool, 8.5 in.</td><td>Canadian Tire</td><td>Product #058-4617-4</td><td>http://www.canadiantire.ca/en/pdp/mastercraft-8-in-crimping-tool-0584617p.html#srp</td></tr><tr><td>Bare copper wire (14AWG)</td><td>Electronics Plus</td><td>2000BC-14-5/5 lb roll</td><td>Bare (uninsulated) copper wire</td></tr><tr><td>Non-insulated butt-splice connectors (100 units)</td><td>Electrosonic</td><td>Panduit BS14-C</td><td>http://www.alliedelec.com/panduit-bs14-c/70044299/?mkwid=si03ezhXY&amp;amp;pcrid=64596948257&amp;amp;pkw=panduit%20bs14-c&amp;amp;pmt=b&amp;amp;pdv=c&amp;amp;gclid=CM_1jO-DsdMCFZKIswodMugASw</td></tr><tr><td>Stainless Steel pipe nipples (10 - 20 units)</td><td>Wolseley Inc.</td><td>SSNKX3</td><td>sample cells: 76.2 mm long x 12.7 mm od (3&quot; long x 0.5&quot; od) with 3 mm slit machined along the length of the cell, painted inside and out with two coats of non-conductive paint (e.g., high-heat barbeque Armor Coat or Krylon brands).</td></tr><tr><td>High-temperature non-conductive paint</td><td>Canadian Tire</td><td>Product #048-0648-8</td><td>http://www.canadiantire.ca/en/pdp/armor-coat-bbq-paint-0480648p.html#srp</td></tr><tr><td>Solid green neoprene stoppers (size 0; 1 package of 68)</td><td>Cole-Palmer</td><td>OF-62991-04</td><td>https://www.coleparmer.ca/i/cole-parmer-solid-green-neoprene-stoppers-standard-size-0-68-pk/6299104?searchterm=OF-62991-04</td></tr><tr><td>Spatula, stainless steel</td><td>Fisher Scientific</td><td>14-375-10</td><td>https://www.fishersci.ca/shop/products/fisherbrand-spoonula-lab-spoon/1437510?searchHijack=true&amp;amp;searchTerm=1437510&amp;amp;searchType=RAPID&amp;amp;matchedCatNo=1437510</td></tr><tr><td>7.5 L Pressure Vessel</td><td>Autoclave Engineers</td><td>40A-9104, 9122, 40C-1365, 2376</td><td>minimum internal diameter of 127 mm; equipped with 20.7 MPa (3000 psi) rupture disc assembly; Solenoid&amp;amp; air operated valve on the outlet; http://www.autoclaveengineers.com/products/pressure_vessels/PV_Bolted_Closure/index.html</td></tr><tr><td>Electrodes (set of 2)</td><td>Electo-meters</td><td>Conax EG-375-A-SS-T, 25.4 cm (10&quot;) conductor</td><td>with Teflon sealing glands; https://www.conaxtechnologies.com/wp-content/uploads/2016/03/5001D-80-105-Flanges-and-Accessories.pdf</td></tr><tr><td>Rupture disc</td><td>Oseco</td><td>39859-3-1</td><td>http://www.oseco.com/imgUL/files/STD_0515.pdf</td></tr><tr><td>Universal safety head (rupture disc assembly)</td><td>Autoclave Engineers</td><td>SS-4600-1/2F</td><td>http://www.autoclave.com/products/accessories/universal_safety_heads/index.html</td></tr><tr><td>High-pressure valve (air-operated, fail-open)</td><td>Autoclave Engineers</td><td>1/2&quot; SW8XXX-CM</td><td>http://www.autoclave.com/aefc_pdfs/OM_P1_Manual_Air_Valve.pdf?zoom_highlightsub=air+operated+valve#search=&quot;air operated valve&quot;</td></tr><tr><td>Pressure transducer</td><td>Omega Engineering</td><td>PX176-3KS5V</td><td>Amplified Voltage Output Transducer for Absolute; 0-20.7 Mpa (0-3000 psi) sealed gauge, 91 cm (36&quot;) cable http://www.omega.ca/pptst_eng/PX176.html</td></tr><tr><td>Digital multimeter</td><td>Amazon.com</td><td>Fluke Model 110 Plus</td><td>https://www.amazon.com/Fluke-110-Plus-essential-multimeter/dp/B01JX912I2</td></tr><tr><td>Data acquisition Interface</td><td>IOTECH</td><td>Model Daqlab 2000 with DBK15 acquisition board</td><td>http://www.mccdaq.com/products/daqlab2000s</td></tr><tr><td>Personal Computer with monitor and National Instruments DASYLab Software (V13, basic) installed</td><td>DELL</td><td>CORETMi7 vProTM</td><td>Computer must meet requirements for Dasylab 13: 1GHz + x86 compatible; Windows 7 or 8, 32-bit or 64-bit; 2 GB+ RAM</td></tr><tr><td>oscilloscope</td><td></td><td></td><td>Any storage oscilloscope with 2 input channels (0-10 V), 12k samples per channel and acquisition frequency of 10 ms/sample.</td></tr><tr><td>Precision Shunt Resister</td><td>Canadian Shunt Industries</td><td>LA-20-100</td><td>(20 A, 100 mV) Enclosed in custom box http://www.cshunt.com/pdf/la.pdf</td></tr><tr><td>Constant Current Power Supply</td><td>Agilent</td><td>N6700B Low-Profile MPS Mainframe, 400W; N6754A DC Power Supply with High Speed Test Extensions option</td><td>http://www.keysight.com/en/pd-1125217-pn-N6754A/high-performance-autoranging-dc-power-module-60v-20a-300w?cc=CA&amp;amp;lc=eng</td></tr><tr><td>Inlet valve</td><td>Ottawa Valves and Fittings</td><td>Swagelok SS-43GS4-PT</td><td>https://www.swagelok.com/en/catalog/Product/Detail?part=SS-43GS4</td></tr><tr><td>Full face mask</td><td>Cooper Safety</td><td>3M 7800 series</td><td>http://www.coopersafety.com/product/3m-7800-series-full-face-respirator-1124.aspx</td></tr><tr><td>General purpose cartridges</td><td>Cooper Safety</td><td>3M 60923</td><td>http://www.coopersafety.com/product/3m-60923-organic-vapor-acid-gas-p100-cartridge-1533.aspx?sid=101950</td></tr></tbody></table>

minimum burning pressures of water-based emulsion explosives

Este manuscrito describe un protocolo para medir la presión mínima necesaria para la grabación continua de explosivos de emulsión a base de agua. Bombeo de la emulsión a base de agua explosivos para voladura aplicaciones pueden ser muy peligrosos, como lo demuestra un número de accidentes de la bomba del mundo en las últimas décadas, incluyendo algunas que resultaron en muertes. En Canadá, el reconocimiento de este peligro ha llevado a la elaboración de directrices bombeos que fueron avalados por tanto la industria de explosivos y la división reguladora explosiva del gobierno canadiense. En estas directrices, se observó que la mínima quema las presiones (MBP) medidas en un laboratorio le proporcionaría una buena guía para caracterizar el comportamiento de estos productos en sistemas de bombeo. También llaman a los mismos lineamientos para el diseño de sistemas de bombeo que impiden, en la medida de lo posible, las presiones de superiores a la MBP del producto bombeado. En el momento de la publicación de estas directrices, existió una metodología para la medición de estos valores MBP pero nunca había sido validada para medir el MBP de emulsiones basadas en agua de nitrato de amonio (AWEs). AWEs se utilizan mucho más ampliamente que otros explosivos basados en agua y precursores a granel en las operaciones de carga.
El laboratorio de investigación de Canadá explosivos (CanmetCERL) ha estado realizando investigación en los últimos diez años para desarrollar un protocolo de pruebas validado para medir e interpretar valores representativos de la MBP de AWEs. La prueba, como se realiza en la actualidad, se describirán y los componentes críticos se justifica por referencia a los últimos datos publicados. Se presentarán los resultados de las mediciones de la MBP, para productos de una gama del temor. También se discutirá la inclusión de la prueba de la MBP en las normas de ensayo para la autorización de altos explosivos en Canadá.

De las señales crudas de una prueba que resulta en un evento totalmente propagado (es decir, "ir") se muestran en la figura 6. La ignición actual (curva azul) se ve que enciende en t0 = 0 y a permanecer en el hasta que el alambre de NiCr quema en tb = 19.1 s. El encendido promedio computado actual (es decir, el promedio de todos los puntos de datos entre t0 y tb eshw = 10.59 A. En el r...

Watch this Scientific Journal Video about Minimum Burning Pressures of Water-based Emulsion Explosives at JoVE.com

Minimum Burning Pressures of Water-based Emulsion Explosives

Presentamos un aparato basado en Hot-wire el encendido en un recinto presurizado y una metodología asociada para medir la presión mínima necesaria para inducir la combustión sostenida en explosivos de emulsión a base de agua. Este método mejora la caracterización de productos para permitir un uso más seguro durante el bombeo y las operaciones de mezcla.

Mínimo ardor presiones de explosivos de emulsión a base de agua

This manuscript describes a protocol to measure the minimum pressure required for sustained burning of water-based emulsion explosives. Pumping ...

minimum-burning-pressures-of-water-based-emulsion-explosives

Research

JoVE Journal

Chemistry

8.3K vistas.  Natural Resources Canada. Presentamos un aparato basado en Hot-wire el encendido en un recinto presurizado y una metodología asociada para medir la presión mínima necesaria para inducir la combustión sostenida en explosivos de emulsión a base de agua. Este método mejora la caracterización de productos para permitir un uso más seguro durante el bombeo y las operaciones de mezcla.

Video: Minimum Burning Pressures of Water-based Emulsion Explosives

Quantitative Detection of Trace Explosive Vapors by Programmed Temperature Desorption Gas Chromatography-Electron Capture Detector

The direct liquid deposition of solution standards onto sorbent-filled thermal desorption tubes is used for the quantitative analysis of trace explosive vapor samples. The direct liquid deposition method yields a higher fidelity between the analysis of vapor samples and the analysis of solution standards than using separate injection methods for vapors and solutions, i.e., samples collected on vapor collection tubes and standards prepared in solution vials. Additionally, the method can account for instrumentation losses, which makes it ideal for minimizing variability and quantitative trace chemical detection. Gas chromatography with an electron capture detector is an instrumentation configuration sensitive to nitro-energetics, such as TNT and RDX, due to their relatively high electron affinity. However, vapor quantitation of these compounds is difficult without viable vapor standards. Thus, we eliminate the requirement for vapor standards by combining the sensitivity of the instrumentation with a direct liquid deposition protocol to analyze trace explosive vapor samples.

Trace explosive vapors of TNT and RDX collected on sorbent-filled thermal desorption tubes were analyzed using a programmed temperature desorption system coupled to GC with an electron capture detector. The instrumental analysis is combined with direct liquid deposition method to reduce sample variability and account for instrumentation drift and losses.

Detección Cuantitativa de la traza vapores explosivos por desorción a temperatura programada Gas Detector de Captura de Electrones Cromatografía

The direct liquid deposition of solution standards onto sorbent-filled thermal desorption tubes is used for the quantitative analysis of trace explosive ...

Investigación

Química

Preparation and Reactivity of Gasless Nanostructured Energetic Materials

High-Energy Ball Milling (HEBM) is a ball milling process where a powder mixture placed in the ball mill is subjected to high-energy collisions from the balls. Among other applications, it is a versatile technique that allows for effective preparation of gasless reactive nanostructured materials with high energy density per volume (Ni+Al, Ta+C, Ti+C). The structural transformations of reactive media, which take place during HEBM, define the reaction mechanism in the produced energetic&#160;composites. Varying the processing conditions permits fine tuning of the milling-induced microstructures of the fabricated composite particles. In turn, the reactivity, i.e., self-ignition temperature, ignition delay time, as well as reaction kinetics, of high energy density materials depends on its microstructure. Analysis of the milling-induced microstructures suggests that the formation of fresh oxygen-free intimate high surface area contacts between the reagents is responsible for the enhancement of their reactivity. This manifests itself in a reduction of ignition temperature and delay time, an increased rate of chemical reaction, and an overall decrease of the effective activation energy of the reaction. The protocol provides a detailed description for the preparation of reactive nanocomposites with tailored microstructure using short-term HEBM method. It also describes a high-speed thermal imaging technique to determine the ignition/combustion characteristics of the energetic materials. The protocol can be adapted to preparation and characterization of a variety of nanostructured energetic composites.

This protocol describes the preparation of gasless nanostructured energetic materials (Ni+Al, Ta+C, Ti+C) using the short-term high-energy ball milling (HEBM) technique. It also describes a high-speed thermal imaging method to study the reactivity of mechanically fabricated nanocomposites. These protocols can be extended to other reactive nanostructured energetic materials.

Preparación y reactividad de sin gas Nanoestructurados materiales energéticos

High-Energy Ball Milling (HEBM) is a ball milling process where a powder mixture placed in the ball mill is subjected to high-energy collisions from the ...

Ingeniería

Research and Development of High-performance Explosives

Developmental testing of high explosives for military applications involves small-scale formulation, safety testing, and finally detonation performance tests to verify theoretical calculations. For newly developed formulations, the process begins with small-scale mixes, thermal testing, and impact and friction sensitivity. Only then do subsequent larger scale formulations proceed to detonation testing, which will be covered in this paper. Recent advances in characterization techniques have led to unparalleled precision in the characterization of early-time evolution of detonations. The new technique of Photonic Doppler Velocimetry (PDV) for the measurement of detonation pressure will be shared and compared with traditional fiber-optic detonation velocity and plate-dent calculation of detonation pressure. In particular, the role of aluminum in explosive formulations will be discussed. Recent developments led to the development of explosive formulations that result in reaction of aluminum very early in the detonation product expansion. This enhanced reaction leads to changes in the detonation velocity and pressure due to reaction of the aluminum with oxygen in the expanding gas products.

Developmental testing of high explosives for military applications involves small-scale formulation, safety testing, and finally detonation performance tests to verify theoretical calculations. This paper will share typical development tests associated with the measurement of detonation velocity and detonation pressure.

Investigación y Desarrollo de explosivos de alto rendimiento

Developmental testing of high explosives for military applications involves small-scale formulation, safety testing, and finally detonation performance ...

Blast Quantification Using Hopkinson Pressure Bars

Near-field blast load measurement presents an issue to many sensor types as they must endure very aggressive environments and be able to measure pressures up to many hundreds of megapascals. In this respect the simplicity of the Hopkinson pressure bar has a major advantage in that while the measurement end of the Hopkinson bar can endure and be exposed to harsh conditions, the strain gauge mounted to the bar can be affixed some distance away. This allows protective housings to be utilized which protect the strain gauge but do not interfere with the measurement acquisition. The use of an array of pressure bars allows the pressure-time histories at discrete known points to be measured. This article also describes the interpolation routine used to derive pressure-time histories at un-instrumented locations on the plane of interest. Currently the technique has been used to measure loading from high explosives in free air and buried shallowly in various soils.

This protocol details the use of Hopkinson pressure bars to measure reflected blast loading from near-field explosive events. It is capable of interpolating a pressure-time history at any point on a reflective boundary and as such can be used to fully characterize the spatial and temporal variations in loading produced.

Explosión Cuantificación Utilizando listones de presión de Hopkinson

Near-field blast load measurement presents an issue to many sensor types as they must endure very aggressive environments and be able to measure pressures ...

Experimental Methodology for Estimation of Local Heat Fluxes and Burning Rates in Steady Laminar Boundary Layer Diffusion Flames

Modeling the realistic burning behavior of condensed-phase fuels has remained out of reach, in part because of an inability to resolve the complex interactions occurring at the interface between gas-phase flames and condensed-phase fuels. The current research provides a technique to explore the dynamic relationship between a combustible condensed fuel surface and gas-phase flames in laminar boundary layers. Experiments have previously been conducted in both forced and free convective environments over both solid and liquid fuels. A unique methodology, based on the Reynolds Analogy, was used to estimate local mass burning rates and flame heat fluxes for these laminar boundary layer diffusion flames utilizing local temperature gradients at the fuel surface. Local mass burning rates and convective and radiative heat feedback from the flames were measured in both the pyrolysis and plume regions by using temperature gradients mapped near the wall by a two-axis traverse system. These experiments are time-consuming and can be challenging to design as the condensed fuel surface burns steadily for only a limited period of time following ignition. The temperature profiles near the fuel surface need to be mapped during steady burning of a condensed fuel surface at a very high spatial resolution in order to capture reasonable estimates of local temperature gradients. Careful corrections for radiative heat losses from the thermocouples are also essential for accurate measurements. For these reasons, the whole experimental setup needs to be automated with a computer-controlled traverse mechanism, eliminating most errors due to positioning of a micro-thermocouple. An outline of steps to reproducibly capture near-wall temperature gradients and use them to assess local burning rates and heat fluxes is provided.

We describe the use of micro-thermocouples to estimate local temperature gradients in steady laminar boundary layer diffusion flames. By extension of the Reynolds Analogy, local temperature gradients can be further used to estimate the local mass burning rates and heat fluxes in such flames with high accuracy.

Metodología experimental para la estimación de los flujos de calor local y de la quema Tarifas en Steady laminar límite de una capa de difusión de las llamas

Modeling the realistic burning behavior of condensed-phase fuels has remained out of reach, in part because of an inability to resolve the complex ...

Nanothermite with Meringue-like Morphology: From Loose Powder to Ultra-porous Objects

The goal of the protocol described in this article is to prepare aluminothermic compositions (nanothermites) in the form of porous, monolithic objects. Nanothermites are combustible materials made up of inorganic fuel and an oxidizer. In nanothermite foams, aluminum is the fuel and aluminum phosphate and tungsten trioxide are the oxidizing moieties. The highest flame propagation velocities (FPVs) in nanothermites are observed in loose powders and FPVs are strongly decreased by pelletizing nanothermite powders. From a physical standpoint, nanothermite loose powders are metastable systems. Their properties can be altered by unintentional compaction induced by shocks or vibrations or by the segregation of particles over time by settling phenomena, which originates from the density differences of their components. Moving from a powder to an object is the challenge that must be overcome to integrate nanothermites in pyrotechnic systems. Nanothermite objects must have both a high open porosity and good mechanical strength. Nanothermite foams meet both of these criteria, and they are prepared by dispersing a nano-sized aluminothermic mixture (Al/WO3) in orthophosphoric acid. The reaction of aluminum with the acid solution gives the AlPO4 &#34;cement&#34; in which Al and WO3 nanoparticles are embedded. In nanothermite foams, aluminum phosphate plays the dual role of binder and oxidizer. This method can be used with tungsten trioxide, which is not altered by the preparation process. It could probably be extended to some oxides, which are commonly used for the preparation of high performance nanothermites. The WO3-based nanothermite foams described in this article are particularly insensitive to impact and friction, which makes them far safer to handle than loose Al/WO3 powder. The fast combustion of these materials has interesting applications in pyrotechnic igniters. Their use in detonators as primers would require the incorporation of a secondary explosive in their composition.

This manuscript describes the synthesis of combustible aluminophosphate matrices by the reaction of orthophosphoric acid (H3PO4) with aluminum nanopowder. When this reaction is carried out with excess aluminum in the presence of tungsten trioxide nanopowder, it leads to a solid, porous nanothermite foam.

Nanothermite con merengue-como morfología: de polvo suelto a objetos ultra porosos

The goal of the protocol described in this article is to prepare aluminothermic compositions (nanothermites) in the form of porous, monolithic objects. ...

Experimental Procedure for Laboratory Studies of In Situ Burning : Flammability and Burning Efficiency of Crude Oil

A new method for the simultaneous study of the flammability and burning efficiency of fresh and weathered crude oil through two experimental laboratory setups is presented. The experiments are easily repeatable compared to operational scale experiments (pool diameter &#8805;2 m), while still featuring quite realistic in situ burning conditions of crude oil on water. Experimental conditions include a flowing water sub-layer that cools the oil slick and an external heat flux (up to 50 kW/m2) that simulates the higher heat feedback to the fuel surface in operational scale crude oil pool fires. These conditions enable a controlled laboratory study of the burning efficiency of crude oil pool fires that are equivalent to operational scale experiments. The method also provides quantitative data on the requirements for igniting crude oils in terms of the critical heat flux, ignition delay time as a function of the incident heat flux, the surface temperature upon ignition, and the thermal inertia. This type of data can be used to determine the required strength and duration of an ignition source to ignite a certain type of fresh or weathered crude oil. The main limitation of the method is that the cooling effect of the flowing water sub-layer on the burning crude oil as a function of the external heat flux has not been fully quantified. Experimental results clearly showed that the flowing water sub-layer does improve how representative this setup is of in situ burning conditions, but to what extent this representation is accurate is currently uncertain. The method nevertheless features the most realistic in situ burning laboratory conditions currently available for simultaneously studying the flammability and burning efficiency of crude oil on water.

Experimental Procedure for Laboratory Studies of In Situ Burning : Flammability and Burning Efficiency of Crude Oil

Here, we present a protocol to simultaneously study the flammability and burning efficiency of fresh and weathered crude oil under conditions that simulate in situ burning operations on the sea.

Procedimiento experimental para estudios de laboratorio de In Situ combustión: inflamabilidad y la eficiencia de quema de petróleo crudo

A new method for the simultaneous study of the flammability and burning efficiency of fresh and weathered crude oil through two experimental laboratory ...

Achieving Moderate Pressures in Sealed Vessels Using Dry Ice As a Solid CO2 Source

Herein is presented a general strategy to perform reactions under mild to moderate CO2 pressures with dry ice. This technique obviates the need for specialized equipment to achieve modest pressures, and can even be used to achieve higher pressures in more specialized equipment and sturdier reaction vessels. At the end of the reaction, the vials can be easily depressurized by opening at room temperature. In the present example CO2 serves as both a putative directing group as well as a way to passivate amine substrates, thereby preventing oxidation during the organometallic reaction. In addition to being easily added, the directing group is also removed under vacuum, obviating the need for extensive purification to remove the directing group. This strategy allows the facile &#947;-C(sp3)-H arylation of aliphatic amines and has the potential to be applied to a variety of other amine-based reactions.

Achieving Moderate Pressures in Sealed Vessels Using Dry Ice As a Solid CO2 Source

Here we present a protocol for performing reactions in simple reaction vessels under low-to-moderate pressures of CO2. The reactions can be performed in a variety of vessels simply by administering the carbon dioxide in the form of dry ice, without the need for costly or elaborate equipment or set-ups.

Alcanzar presiones moderadas en recipientes sellados usando hielo seco sólido CO2 fuente

Herein is presented a general strategy to perform reactions under mild to moderate CO2 pressures with dry ice. This technique obviates the need for ...

Laboratory Scale Slow Cook-Off Testing of Rocket Propellants: The Combustion Rate Analysis of a Slowly Heated Propellant (CRASH-P) Test

Solid rocket propellants are widely used for propulsion applications by military and space agencies. Although highly effective, they can be dangerous to personnel and equipment under certain conditions, with slow heating in confined conditions being a particular danger. This paper describes a more affordable laboratory test that is easier to set up and was developed for screening rocket propellant ingredients. Rocket propellants are cast into sample holders that have been designed to have the same confinement as standard rocket motors (propellant volume to total volume in the container) and ensure that the propellant is not easily vented. Reaction violence is quantified by the time it takes to reach 90% of the maximum pressure after autoignition, which is analogous to blast overpressure gauges used to measure violence in a full-scale test. A positive correlation was observed between the speed and pressure produced from the reaction and the power produced by the rocket propellant during the reaction.

Laboratory Scale Slow Cook-Off Testing of Rocket Propellants: The Combustion Rate Analysis of a Slowly Heated Propellant CRASH-P Test

We present a protocol for a laboratory-scale slow cook-off test for solid rocket propellants called the Combustion Rate Analysis of a Slowly Heated Propellant (CRASH-P) test. Confined rocket propellants are slowly heated until autoignition, and both the cook-off temperature and the violence of reaction are measured with dynamic pressure sensors.

Prueba de cocción lenta a escala de laboratorio de propelentes de cohetes: El análisis de la velocidad de combustión de un propulsor de calefacción lenta (CRASH-P) Prueba

Solid rocket propellants are widely used for propulsion applications by military and space agencies. Although highly effective, they can be dangerous to ...

Evaluating Primary Blast Effects In Vitro

Exposure to blast events can cause severe trauma to vital organs such as the lungs, ears, and brain. Understanding the mechanisms behind such blast-induced injuries is of great importance considering the recent trend towards the use of explosives in modern warfare and terrorist-related incidents. To fully understand blast-induced injury, we must first be able to replicate such blast events in a controlled environment using a reproducible method. In this technique using shock tube equipment, shock waves at a range of pressures can be propagated over live cells grown in 2D, and markers of cell viability can be immediately analyzed using a redox indicator assay and the fluorescent imaging of live and dead cells. This method demonstrated that increasing the peak blast overpressure to 127 kPa can stimulate a significant drop in cell viability when compared to untreated controls. Test samples are not limited to adherent cells, but can include cell suspensions,&#160;whole-body and tissue samples, through minor modifications to the shock tube setup. Replicating the exact conditions that tissues and cells experience when exposed to a genuine blast event is difficult. Techniques such as the one presented in this article can help to define damage thresholds and identify the transcriptional and epigenetic changes within cells that arise from shock wave exposure.

Evaluating Primary Blast Effects In Vitro

Understanding how cells are modulated by exposure to shock waves can help identify the mechanisms behind injuries triggered from blast events. This protocol uses custom-built shock tube equipment to apply shock waves at a range of pressures to cell monolayers and to identify the subsequent effects on cell viability.

Mínimo ardor presiones de explosivos de emulsión a base de agua

Resumen

Explorar más videos

Capítulos en este video