This work is supported by the NSF-EPSCoR (grant #0814194) and the Department of Bioengineering.

<html> 1.機器のセットアップ<ol><li> 2.45マイクロリットル/分の流速で針先からのポリマー溶液を分注する15 psiで圧力を設定するために、圧力調整器を介して、分配システム組み立て、空気圧源にバルブコントローラと注射筒を接続します。 </li><li>安定した作業環境（ 図2）を確保するために熱エンクロージャに3軸ロボットおよび分配システムを挿入します。 </li><li>システムの製造元が提供するジョイントロボット制御ポイント（JR-Cポイント）ソフトウェアをインストールし、シリアル通信ポートを介してコンピュータに3軸ロボットを接続します。 </li><li> 3軸ロボットにバルブを分配マウントし、バルブに針の先端をインストールします。 </li><li>弁先端15の高さに対して平坦性を確保するために、製造業者のガイドラインに従ってロボットステージ定盤を水平に。 </li><li>環境制御を追加するために、エンクロージャ内にフィードバック制御ヒーターを組み立てます。 </li></ol>常に &quot;&gt;：&quot; =キープtogether.withinページFO」コンテンツ<img alt="図2" src="/files/ftp_upload/52834/52834fig2.jpg" /> 筐体内に収容され、必要なアクセサリーと、図2（A）3軸分注ロボット。と、（B）可視化のための付属のUSB顕微鏡で分配弁の画像をクローズアップ。 <a href="https://www.jove.com/files/ftp_upload/52834/52834fig2large.jpg" target="_blank">この図の拡大版を表示するには、こちらをクリックしてください。</a> 2.実験材料と制御要因<ol><li>制御因子およびそれらの組合せ。 <ol><li> JR C-ポイントソフトウェアにより、100％（500ミリメートル/秒）までの1％の速度（5 MM /秒）の速度を供給して変化する。 この用途では、製造するには、2％の速度（10ミリメートル/秒）を使用し繊維構造体は、この仕事で提示します。 </li><li>必要とされる特定の粘度、表面張力および揮発性のパラメータを得るために、ポリマー溶液濃度を変化所望の用途のために。 このアプリケーションでは、この作業に提示繊維構造体を製造するためにクロロベンゼン溶液に24％のポリメチルメタクリレート（PMMA）を使用します。 </li><li> このアプリケーションでは 。圧縮空気を介してソリューションを排出するために、0.02秒から1秒に制御弁吐出時間を変化させる、この仕事で提示繊維構造体を製造するために0.02秒を使用しています。 </li><li>ポリマー溶液を分配するために高精度の針先端のゲージサイズを選択します。 このアプリケーションでは、この作業に提示繊維構造体を製造するために30 G（内径（ID）= 152.4μm）の先端を使用しています。 </li><li>ポリマー試料の一定の蒸発速度を維持するための断熱箱に100°F、70°Fの間の動作温度範囲を設定する。 このアプリケーションでは、この研究で提示繊維構造体を製造するために70°Fの温度を使用します。 </li></ol></li><li>ポリマー溶液の調製。 <ol><li>ミックスポリメチルメタクリレートのポリマー樹脂（PMMA; 0.72グラム）、化学流フード下で溶媒クロロベンゼン（2.28グラム）です。 </li><li>溶液中のポリマーの所望の濃度を達成するために、ポリマー（PMMA）およびその溶媒（クロロベンゼン）の重量を計算します。 このアプリケーションでは、この作業に提示繊維構造体を製造するためにクロロベンゼン溶液に24％のポリメチルメタクリレート（PMMA）を使用します。 </li><li>ガラスバイアルにポリマー粉末/樹脂の所望の量を置きます。 このアプリケーションでは、PMMAの24％の濃度になるようにPMMA樹脂の0.72グラムを使用しています。 </li><li> 3グラムの総重量に達するまでピペットでバイアル内でポリマーに溶媒を移します。 </li><li>ボルテックスシェーカーを用いて1分間バイアルを混合し、超音波で完全にポリマー粉末/樹脂を溶解するために5時間のためにそれらを処理します。 </li><li>透明になるまで超音波処理していき、サンプルに任意の曇りまたは不透明がある場合は、ソリューションの透明性を確認してください。 </li></ol></li><li>ポリマー溶液の粘度測定。 <ol><li>コーン·アンド·プレート粘度計を介してメジャー溶液粘度（ 例えば、LVDV-II +とRVDV-II +）16。 </li><li>ロード粘度測定における誤差を最小にするために粘度計を較正する粘度計の製造業者によって提供さ知ら粘度標準サンプル（グリセリン系と水の混合物）0.5 mlです。製造業者は、粘度計を校正するための標準試料の様々な提供しました。 10万CPの粘度とグリセリン系標準試料を使用してください。 </li><li>一定の動作温度で試験流体を維持するために、粘度計、水ジャケットを接続します。 </li><li>スピンドルの回転を開始するために、ONの位置にオン/オフスイッチを移動させることにより、試験流体の測定を開始します。表示パネル上のトルクの値が安定したら、トルクを記録し、スピンドル1のトルク、スピンドル乗数定数と速度との関係を用いて最終粘度を計算します6 <img alt="式（1）" src="/files/ftp_upload/52834/52834eq1.jpg" /> 粘度がどこにあるか、RPMがコーンに取り付けられた主軸の速度は、TKが（LVDV-II +、RVDV-II +のための1のための0.09373）のトルクであり、SMCは、粘度の間に使用されている特定のスピンドルに依存スピンドル乗数定数であります測定。この研究のために、CP-52スピンドルは9.83のスピンドル乗数定数を有するものを用いました。 </li></ol></li><li>ポリマー溶液の表面張力測定。 <ol><li>測定方法は、ウィルヘルミー法を指す。14 </li><li>高解像度のバランス（スケール分解能= 0.001グラム）の上にガラスバイアルに1ミリリットルの試験溶液を配置します。試験溶液中に既知の直径のガラス棒を浸し。 </li><li>表面にタッチして、部分的にゼロ接触で試験溶液に浸漬するサーボまたはステッパー制御リニアアクチュエータを介してロッドの位置を制御します。 </li><li>ときにバランスの質量測定の変化を監視し、記録します溶液表面からロッドを取り除きます。 </li><li>力変化、ロッドの周囲とロッド上の流体の接触角によって表面張力を計算します。 <img alt="式（2）" src="/files/ftp_upload/52834/52834eq2.jpg" /> 、θは、液体の接触角は、ロッドに、ロッドの濡れ縁（L = 直径が 10.05 ミリメートル = 3.2 ミリメートル ）である場合には、Fは、ロッドの先端に試験流体の表面張力による力の変化です。 </li></ol></li><li>ソリューションの物質移動係数測定。 <ol><li>熱重量分析により、ポリマー溶液の物質移動係数を測定します。14 </li><li>バランスを風袋引きする前に白金板上に24％（重量）のPMMAポリマー溶液の負荷を30μl。 </li><li>室、プログラム対象溶液の量を監視するために2時間、所望の動作温度（70°F）で動作する装置を通気。 </li><li>ソリューションの質量の変化によって物質移動係数を計算し、溶液/空気界面と密度の領域。 <img alt="式3" src="/files/ftp_upload/52834/52834eq3.jpg" /> M（t）がPMMA溶液の質量であり、Aは、溶液/空気界面の面積である（標準板に78.5ミリメートル2に等しい）、mPOLYMERは溶液中のポリマーの質量であり、溶液の密度です。 </li></ol></li></ol> 3.ダイレクトライトの実験手順<ol><li>システムのサンプルローディングプロトコル調剤。 <ol><li>ロードシリンジバレル内にポリマー溶液3mlを、一貫性のない空気圧分布を除去するために注射器バレル内にピストンを配置します。 </li><li>シリンジバレルの入口ラインアダプタをねじる、ソースラインエアチューブに接続します。 </li><li>実験を実行するために高精度の針の先端の所望のゲージサイズを選択します。 </li><li>ディスペンスコントローラパネルで、状態をパージし、そのポリマーとディスペンスバルブを埋めるために「サイクル」ボタンをクリックして切り替えます針の先端から排出されるまでリューション。 </li><li>プログラムされた繊維の書き込み手順の製造における先端からの残留ポリマー溶液を拭きます。 </li></ol></li><li> 3軸ロボットと分配システムとの直接書き込みポリマー繊維。 <ol><li>所定のマイクロ/サブミクロン繊維構造の開始点にデフォルトのホームポジションから分注針の先端の位置を変更するために、オフセットロボットステージを決定する描画されます。 Z軸に沿って移動ディスペンシング·システムのバルブブラケットにUSB顕微鏡（倍率= 200×）をマウントします。手動で正確に目的の場所、プレハブ基板またはデバイスに弁先端の位置決めを支援するUSB​​顕微鏡の焦点調節ノブを調整することによって、ディスペンサー先端に焦点を当てています。 </li><li>作成/ CADソフトウェアパッケージを使用して所望の繊維構造パターン（ 図3A、4A、および5A）を設計します。入力ロボの空間座標（x、y、z）T JR-Cは、CADプログラム（ 図3B、4B、および5B）内に作成された所望のパターンに対して順番にすべての開始と終了点のソフトウェアを制御する。15 </li><li> JR-Cソフトウェア15内のロボットメニューの「C＆Tのデータを送る」をクリックするだけでロボットにコンピューターから完成した繊維構造設計プログラムを転送します。 </li><li>負荷シリンジバレル、パージ弁と針に既知の濃度（24％）のPMMAの溶液試料の3ミリリットル、バルブコントローラとロボット制御ソフトウェアのすべての分配パラメータを設定します。 </li><li>ロボットステージ定盤の上にプレハブ基板を配置し、ポリマー溶液の不安定な蒸発を誘発することができ、周囲の空気の流れを防止する熱エンクロージャのドアを閉じます。 </li><li> 1 JR-Cソフトウェアからロボットメニューをクリックし、「実行中のテスト」を選択することにより、基板上に繊維を書き始めます5。 </li><li> DCスパッタコート金の2nmの厚さの層までの2分間の導電性の金の金属層は、走査型電子顕微鏡で繊維の可視化を可能にするために描かれた繊維上に堆積されます。 </li><li>走査電子顕微鏡17を介して繊維の直径及び構造を測定します。顕微鏡パラメータ：高電圧レベル：2.00 kVの。目的：InLens、作動距離（9.0ミリメートル）。 </li></ol></li><li>化学流フードの下でディスペンシングシステムのクリーニング手順を実行します。 <ol><li>洗浄手順を実行するために、化学流フードに分配システムを置きます。 </li><li>製造業者のプロトコルに従ってニードルバルブを分解します。 </li><li>すべての部品が浸漬されるまで、ビーカーにアセトンを注ぎ、ビーカーにすべての金属部品を配置します。 </li><li>全てのポリマー残骸を除去するために、30分間、超音波浴中でビーカーを置きます。 </li><li>流れるDI水の下にすべての部品を洗浄し、その後乾燥し、それらを爆破する空気銃を使用しています。 </li></ol></<html> LI&gt; </ol><img alt="図3" src="/files/ftp_upload/52834/52834fig3.jpg" /> 10ミリメートル×10ミリメートルフレームの設計された「クワッド」ウェブ構造の図3（A）の例、（B）JR-Cポイントソフトウェアに入力するシーケンシャルポイント·ツー·ポイントの空間的な指示を。 <a href="https://www.jove.com/files/ftp_upload/52834/52834fig3large.jpg" target="_blank">表示するにはこちらをクリックしてくださいこの図の拡大版。</a> <img alt="図4" src="/files/ftp_upload/52834/52834fig4.jpg" /> 10ミリメートル×10ミリメートルフレームの設計された「対称」ウェブ構造の図4（A）の例、JR-Cポイントソフトウェアに入力される（B）のシーケンシャルポイント·ツー·ポイントの空間的な命令。「ブランク&gt;この図の拡大版を表示するには、こちらをクリックしてください。 <img alt="図5" src="/files/ftp_upload/52834/52834fig5.jpg" /> JR-Cポイントソフトウェアに入力される図5（A）は、10ミリメートル×10ミリメートルフレームに設計された「二重シェブロン」ウェブ構造の例、（B）のシーケンシャルポイント·ツー·ポイントの空間的な命令。 <a href="https://www.jove.com/files/ftp_upload/52834/52834fig5large.jpg" target="_blank">表示するにはこちらをクリックしてくださいこの図の拡大版。</a>

<ol>
	<li>Andrew, K. E., Glenn, D. P., Simon, M. C., Dietmar, W. H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Combining+Electrospun+Scaffolds+with+Electrosprayed+Hydrogels+Leads+to+Three-Dimensional+Cellularization+of+Hybrid+Constructs.">Combining Electrospun Scaffolds with Electrosprayed Hydrogels Leads to Three-Dimensional Cellularization of Hybrid Constructs.</a> Biomacromolecules. 9 (8), 2097-2103 (2008).</li><li>Cho, S. M., Kim, Y. J., Kim, Y. S., Yang, Y., Ha, S. -. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+application+of+carbon+nanotube-polymer+composite+as+gas+sensing+materials.+Sensors.">The application of carbon nanotube-polymer composite as gas sensing materials. Sensors.</a> Proc. of IEEE. 2, 701-704 (2004).</li><li>Xu, F., Horak, P., Brambilla, G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Optical+microfiber+coil+resonator+refractometric+sensor.">Optical microfiber coil resonator refractometric sensor.</a> Optics Express. 15 (12), 7888-7893 (2007).</li><li>Dalton, P. D., Joergensen, N. T., Groll, J., Moeller, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Patterned+melt+electrospun+substrates+for+tissue+engineering.">Patterned melt electrospun substrates for tissue engineering.</a> Biomed. Mater. 3 (3), 034109 (2008).</li><li>Hadjizadeh, A., Doillon, C. J., Vermette, P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Bioactive+polymer+fibers+to+direct+endothelial+cell+growth+in+a+three-dimensional+environment.">Bioactive polymer fibers to direct endothelial cell growth in a three-dimensional environment.</a> Biomacromolecules. 8 (3), 864-873 (2007).</li><li>Xu, C. Y., Inai, R., Kotaki, M., Ramakrishna, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Aligned+biodegradable+nanofibrous+structure:+a+potential+scaffold+for+blood+vessel+engineering.">Aligned biodegradable nanofibrous structure: a potential scaffold for blood vessel engineering.</a> Biomaterials. 25 (5), 877-886 (2004).</li><li>You, Y. M., Lee, B. L. e. e. S. J., Lee, T. S., Park, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=In+vitro+degradation+behavior+of+electrospun+polyglycolide,+polylactide,+and+poly(lactide-co-glycolide).">In vitro degradation behavior of electrospun polyglycolide, polylactide, and poly(lactide-co-glycolide).</a> J. Appl. Polym. Sci. 95 (2), 193-200 (2005).</li><li>Berry, S., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Endothelial+cell+scaffolds+generated+by+3D+direct+writing+of+biodegradable+polymer+microfibers.">Endothelial cell scaffolds generated by 3D direct writing of biodegradable polymer microfibers.</a> Biomaterials. 32 (7), 1872-1879 (2011).</li><li>Dalton, A. B., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Super-tough+carbon-nanotube+fibres.">Super-tough carbon-nanotube fibres.</a> Nature. 423, 703 (2003).</li><li>Dalton, A. B., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Continuous+carbon+nanotube+composite+fibers:+properties,+potential+applications,+and+problems.">Continuous carbon nanotube composite fibers: properties, potential applications, and problems.</a> J. Mater. Chem. , 1-3 (2004).</li><li>Sperling, L. H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Introduction to physical polymer science. , 325-347 (1992).</li><li>Harfenist, S. A., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Direct+drawing+of+suspended+filamentary+micro-+and+nanostructures+from+liquid+polymers.">Direct drawing of suspended filamentary micro- and nanostructures from liquid polymers.</a> Nano. Lett. 4 (10), 1931-1937 (2004).</li><li>Yang, R. R., He, J. H., Xu, L., Yu, J. Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Bubble-electrospinning+for+fabricating+nanofibers.">Bubble-electrospinning for fabricating nanofibers.</a> Polymer. 50 (24), 5846-5850 (2009).</li><li>Berry, S., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Characterization+and+modeling+of+direct-write+fabrication+of+microscale+polymer+fibers.">Characterization and modeling of direct-write fabrication of microscale polymer fibers.</a> Polymer. 52 (7), 1654-1661 (2011).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Janome Desktop Robot JR2000N Series Operation Manual. , (2007).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Brookfield DV-II+ Programmable Viscometer Operating Manual, Manual No. M/97-164-B299. , (1999).</li><li>Flegler, S. L., Heckman, J. W., Klomparens, K. L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Scanning and transmission electron microscopy : an introduction. , (1993).</li><li>Berry, S. M., Pabba, S., Cohn, R. W., Keynton, R. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Direct-Write+Drawing+of+Carbon+Nanotube/Polymer+Composite+Microfibers.">Direct-Write Drawing of Carbon Nanotube/Polymer Composite Microfibers.</a> J. Nanomater. 2012, 1-8 (2012).</li><li>Berry, S. M., Roussel, T. J., Cambron, S. D., Cohn, R. W., Keynton, R. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Fabrication+of+suspended+electrokinetic+microchannels+from+directly-written+sacrificial+polymer+fibers.">Fabrication of suspended electrokinetic microchannels from directly-written sacrificial polymer fibers.</a> Microfluid. Nanofluid. 13, 451-459 (2012).</li></ol>

The authors have nothing to disclose.

各試験を開始する前に、ポリマー溶液の粘度は、物質移動係数と表面張力試験を正確にロボット及び分配システムは、所望のポリマーを処理することができるかどうかを決定するために測定することが重要です。我々のグループによって以前に説明したように、ポリマー溶液は、適切な保存しなければならない：1）表面張力は、ミクロン/サブミクロン構造に液体フィラメントの形成を可能にします。 2）粘度は、毛管ブレークアップに耐えます。そして、3）蒸発速度は、繊維固化18を強化します。これらのパラメータ間の相乗効果が正常直径の指定した範囲にわたって繊維を製造するためのキーです。同時に、これらのパラメータのいずれかにおける不安定性はミクロン/サブミクロンスケールの繊維の形成を防止します。繊維製造中に、これらのパラメータの間の相乗効果を維持するためには、ニードルとニードルバルブが完全に直接書き込みの後に洗浄されることを保証することが重要です防ぐためにession：溶液1）汚染; 2）針を通してポリマー溶液の流量の減少。針の先端のポリマービーズで、3）過度の成長。また、ヒータで温度制御装置は、ポリマー溶液の一定の蒸発速度を維持するために所望の温度に設定されなければなりません。 二股分岐繊維は24％のPMMA溶液を用いて、それぞれ図6-8の支持構造よりも直径が59％、41％および24％大きかったです。これは、主に繊維が描画される距離に起因するものです。具体的には、支持構造体は、基板の全幅にわたって描かれている（XおよびY方向に10.0ミリメートル、斜めに14.4ミリメートル）。その結果、これらは、全体の懸吊構造物の最も長い繊維です。二股の分岐構造は、7ミリメートル最大長から2.5ミリメートルまでの範囲、かなり短いです。この短い繊維延伸長は何もしませんtは効果小さな直径の繊維を製造するために繊維の間引き処理中に必要な繊維の歪みを引き起こします。一方、より大きな直径のワイヤは、効果的に分岐した分岐延伸プロセスの間に誘導揺さぶるや変形を維持するために、支持繊維として機能するために必要とされます。分岐分岐が支持繊維を横切って描かれているように、支持繊維形状の改造が原因で存在する溶媒からの描画力だけでなく、支持体との間の界面でのPMMAポリマーの局所溶解及び分岐繊維に発生する可能性がありますポリマー溶液。したがって、いくつかの例では、支持ファイバは、より大きな直径及び機械的に強い繊維を製造するために、ポリマーのより高い濃度からなるポリマー溶液から製造される必要があり得ます。 サポートおよび分岐ファイバの広い範囲を生成するために、既存のプロトコルを変更するための3つの効果的な方法は、主にあります。直径：1）最初に、より大きな針の先端からのポリマーを分配（ 例えば、25 G; ID = 254μm）の支持繊維を生成し、小さい針の先端（ 例えば、32 Gのために交換する; ID = 101.6μm）を製造するために小さい分岐した繊維; 2）上記のように、複数のポリマー濃度を使用します。および/ ​​または、3）、すなわち 、供給速度を増加させることは、より小さな直径の繊維を生成し、送り速度を減少する、より大きな直径の繊維を生成する段階を横断する速度を、送り速度を調整します。これまで、我々は正常には90nmほどの小さな繊維を製造することができました。しかし、この次元での繊維収量は毛細管分裂に低いです。 自動化された直接描画プロセスの1つの制限は、ポリマー溶液の濃度のみが一度に分配することができるということです。これは、することなく、開発される吊り下げ構造の複雑さのレベルを制限する：1）ロボットに第二の分配弁を追加します。または、2）既存のバルブを取り外し、さらに時間がかかる第二のポリマー溶液を、分配する前に、洗浄プロトコル（3.4節）を行います。第2の制限は、システムが達成することができる最大の送り速度は、500ミリメートル/秒である送り速度（または印刷速度）です。しかし、送り速度と繊維形成の間にトレードオフが存在します。慣性力（供給速度による力）が表面張力とポリマー溶液の蒸発速度よりも大きい場合には具体的には、繊維形成は起こりません。供給速度が低すぎる一方、繊維が伸び処理前との間に過度の蒸発を破壊します。第三に、繊維構造の寸法は、それぞれx、y、z方向におけるロボットのステージの動作範囲、 すなわち、200ミリメートル、200ミリメートルと（10μmの位置精度を有する）は、25 [mm]に制限されています。それにもかかわらず、このプロセスは、高アスペクト比（繊維Lの形成を可能にいength：直径）繊維。戦略的に分注チップのサイズおよびポリマー溶液濃度を変化させることは、より高い複雑さの自由に懸吊構造物を生成する能力を作成する、より広範な繊維径の範囲を可能にします。 上記のプロトコルに従うことにより、ミクロンおよびサブミクロン径ポリマー繊維他、湿潤、乾燥またはエレクトロスピニングのプロセスで制御することができないポリマー溶液の表面張力駆動の流体力学を利用して空間的制御の高レベルで生成することができ。従来の研究8,19から、我々はこの技術は、複雑なミクロ/サブミクロン流体デバイス19と生体工学によって作られた足場8を製造するために利用することができることを知っています。この安価で簡単な技術は、多くの点で、従来の平面製造方法に比べて、独自の利点があります。

過去数十年、このような湿式紡糸、乾式紡糸およびエレクトロなどの製造技術、様々なにわたって、多様な生物学的な堅牢、化学的、電気的および機械的特性を有する新規1-12ポリマー繊維構造体を作成するために使用されてきました。これらの紡糸技術が中断三次元繊維を生成することが可能であるが、それらは正確にこれらのプロセスを介して繊維堆積から3次元の繊維配向を制御する能力が制限され、本質的にランダムです。また、これらの技術は、繊維製造のためのそれらの寸法範囲内で制限されています。数十ナノメートルからシングルミクロン13までの範囲の直径を有する収量繊維をエレクトロスピニングしながら具体的には、湿式及び乾式紡糸を経て製造された繊維は、数十から数百ミクロンの直径が変化します。 3-D空間内の繊維配向のより正確な制御を提供するために、私たちのグループは、自己の開発しました-assembleまたは直接その後、中空細管のうち、高分子材料を吐出すると、「直接書き込み「繊維製造プロセスは、表面張力駆動の流体力学14を利用することにより、予測可能な繊維直径に固化薄く、個々のフィラメントを描画します。我々の最初の直接書き込みファイバ位置の制御のレベルを増加させるためのシステムおよび直径は超高精度マイクロミリングマシン（ 図1）特注の頭部に取り付けられたカスタム製作ばね式シリンジディスペンシングシステムから成ります。 UHPMMはX及びY方向に1.25 nmおよびプログラムミクロンおよびサブミクロンスケールワイヤおよび構造を作成するために、制御されたZ方向に20nmの位置分解能で段階を有していました。この特定の直接書込みシステムの1つの制限は、針先端を介して、ポリマー溶液のフロー制御の欠如でした。バネ仕掛けの分配システムが正常に一定floの生成が、先端を通るwは、ポリマー溶液の連続拡大球状のビーズは、環境条件に応じて大きさや体積に変化シリンジチップの出口で作成されました。 <img alt="図1" src="/files/ftp_upload/52834/52834fig1.jpg" /> 超高精度マイクロミリングマシン図1.画像：ミクロン/サブミクロンスケールの構造体を製造する際に用いられる第一の直接書き込みシステム <a href="https://www.jove.com/files/ftp_upload/52834/52834fig1large.jpg" target="_blank">この図の拡大版を表示するには、こちらをクリックしてください。</a> このソースビーズの矛盾を繰り返し、所定の直径のワイヤを製造するシステムの能力に影響を与えました。構造は正常にこの直接書き込みプロセスを使用して生成された、あるが、ポリマー溶液の流れの制御を増加させることにより、プロセスの向上がよりPRECIを可能にしますSE、シリンジ先端にビーズサイズの調節を介して繊維直径を規定。したがって、この研究は、正確に規定する、ミクロン/サブミクロンの懸吊構造物を作成するために、ポリマー溶液の流量とチップビーズのサイズを制御するために空気圧作動ディスペンサ弁と3軸自動分配システムの実装を記述する。

<table border="0" cellpadding="0" cellspacing="0">
	<colgroup>
		<col span="2" />
	</colgroup>
	<tbody>
		<tr>
			<td>ROBOT DR2203N 3 AXES 200MM X 200MM</td>
			<td>Nordson EFD</td>
			<td>7023145</td>
			<td>3-Axis Robot</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>CONTROLLER 7100, DISPENSE VALVE</td>
			<td>Nordson EFD</td>
			<td>7015340</td>
			<td>Valve Controller</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>MICRODOT VALVE</td>
			<td>Nordson EFD</td>
			<td>7021233</td>
			<td>Microdot Valve</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>ROBOT ACC FIXTURE PLATE 200MM</td>
			<td>Nordson EFD</td>
			<td>7028276</td>
			<td>Fixture Platen</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>ROBOT ACC DRN / DSRN POINTS SOFTWAR</td>
			<td>Nordson EFD</td>
			<td>7023144</td>
			<td>JR-C Software</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>ROBOT MOUNT VALVE UNIVERSAL</td>
			<td>Nordson EFD</td>
			<td>7028273</td>
			<td>Microdot Valve Mount</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>15 PSI BARREL PRESS. REGULATOR</td>
			<td>Nordson EFD</td>
			<td>7020585</td>
			<td>Barrel Regulator</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>KIT O BRL/PIST 5CC CL/WH 40</td>
			<td>Nordson EFD</td>
			<td>7012096</td>
			<td>5CC Barrels with Pistons</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>ADAPTER ASM O 5CC BL</td>
			<td>Nordson EFD</td>
			<td>7012054</td>
			<td>Pneumatic Barrel Adapter</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>TIP 30GA .006X.25 LAVNDR 50PC</td>
			<td>Nordson EFD</td>
			<td>7018424</td>
			<td>30 GA Needle Tip (0.250&#34; length)</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Electric Baseboard Heater (500W, 30&#34; length)</td>
			<td>Cadet</td>
			<td>2F500</td>
			<td>Heater</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Temperature Controller with Timer</td>
			<td>Control Company</td>
			<td>130726596</td>
			<td>Temperature Controller</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>eScope USB Microscope</td>
			<td>OiTez</td>
			<td>DP-M02</td>
			<td>200X USB Microscope</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Poly(methyl methacrylate)</td>
			<td>Aldrich</td>
			<td>182265-500G</td>
			<td>PMMA Powder</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Chlorobenzene</td>
			<td>Sigma Aldrich</td>
			<td>284513</td>
			<td>Solvent to dissolve PMMA</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

prescribed 3-d direct writing of suspended micron/sub-micron scale fiber structures via a robotic dispensing system

A 3-axis dispensing system is utilized to control the initiating and terminating fiber positions and trajectory via the dispensing software. The polymer fiber length and orientation is defined by the spatial positioning of the dispensing system 3-axis stages. The fiber diameter is defined by the prescribed dispense time of the dispensing system valve, the feed rate (the speed at which the stage traverses from an initiating to a terminating position), the gauge diameter of the dispensing tip, the viscosity and surface tension of the polymer solution, and the programmed drawing length. The stage feed rate affects the polymer solution&#8217;s evaporation rate and capillary breakup of the filaments. The dispensing system consists of a pneumatic valve controller, a droplet-dispensing valve and a dispensing tip. Characterization of the direct write process to determine the optimum combination of factors leads to repeatedly acquiring the desired range of fiber diameters. The advantage of this robotic dispensing system is the ease of obtaining a precise range of micron/sub-micron fibers onto a desired, programmed location via automated process control. Here, the discussed self-assembled micron/sub-micron scale 3D structures have been employed to fabricate suspended structures to create micron/sub-micron fluidic devices and bioengineered scaffolds.

図3-5A＆B上記で定義されたそれぞれのデザインやJR C-ポイントアルゴリズムのそれぞれについて、3軸ロボットと直接書込み方法によって生成される実際の構造物の画像は、図6A、7A＆8Aに示されています。得られた画像に見られるように、三次元の、自由懸濁繊維が正常であった正確な開始/終了点、ならびに交点を含む所定の空間位置に分注チップを操作することによって、基板上に「書き込まれ」。これらの図の挿入図は、正確に3次元空間内の繊維配向（ 図6B、7Bおよび8B）を制御するシステムの能力を実証懸濁繊維の交点を拡大します。 <img alt="図6" src="/files/ftp_upload/52834/52834fig6.jpg" /> 図6（A）オペアンプ<html>スケール;単一二股ファイバ（289X倍率の、（B）のSEM像;製造されたウェブ構造は2支持繊維（対角線）と12二股分岐鎖状のPMMA繊維（スケールバー= 1ミリメートル15X光学倍率）を有する懸濁「クワッド」のtical画像バー= 100μm）で。 <a href="https://www.jove.com/files/ftp_upload/52834/52834fig6large.jpg" target="_blank">この図の拡大版を表示するには、こちらをクリックしてください。</a> <img alt="図7" src="/files/ftp_upload/52834/52834fig7.jpg" /> 図7（A）1支持繊維（水平）と11二股分岐鎖状のPMMA繊維（15X光学倍率;スケールバー= 1 mm）を有する製造された「対称」懸濁ウェブ構造の光学像単一二股の、（B）のSEM画像繊維（107X倍率;スケールバー= 100μm）で。52834fig7large.jpg「ターゲット= &quot;_空白&quot;&gt;この図の拡大版を表示するには、こちらをクリックしてください。 <img alt="図8" src="/files/ftp_upload/52834/52834fig8.jpg" /> （;スケールバー= 1ミリメートル15X光学倍率）、（B）単一のSEM像を図8（A）を作製「二重シェブロン」の光学像は、1支持繊維（水平）と22二股分岐したPMMA繊維を有するウェブ構造を中断し二股ファイバ（80X倍率;スケールバー= 100μm）で。 <a href="https://www.jove.com/files/ftp_upload/52834/52834fig8large.jpg" target="_blank">この図の拡大版を表示するには、こちらをクリックしてください。</a> 図9のディスプレイは3軸ロボットおよび分配システムが自由に吊り下げウェブ状の構造体を生成することができるでファイバ製造の連続ポイント·ツー·ポイントのためのビューをクローズアップ。 P<html>数字で表示されたolymerの接触点は、上記の図3Bに参照JR-Cソフトウェアでプログラムされ、開始と終了点に対応します。矢印は、ロボットの軌跡を表す。様々なサイズのワイヤを製造する直接書き込みシステムの能力を実証するディスプレイ10ミクロン及びサブミクロンの高分子繊維を図 。 <img alt="図9" src="/files/ftp_upload/52834/52834fig9.jpg" /> ミクロンおよびサブミクロンポリマー繊維（29X倍率;スケールバー= 200μm）を描画するためのシーケンシャルポイント·ツー·ポイントの製作順序を示す図9のSEM像。 <a href="https://www.jove.com/files/ftp_upload/52834/52834fig9large.jpg" target="_blank">この図の拡大版を表示するには、こちらをクリックしてください。</a> 2834 / 52834fig10.jpg &quot;/&gt; ミクロン（6.5ミクロン）の図10のSEM画像および20％濃度のPMMAポリマー溶液（2,270X倍率;スケールバー= 2μm）を使用して描画サブ ​​ミクロン（555 nm）の繊維。 <a href="https://www.jove.com/files/ftp_upload/52834/52834fig10large.jpg" target="_blank">の拡大版を表示するには、こちらをクリックしてくださいこの図。</a> ポリマー繊維の長さ及び直径は、走査型電子顕微鏡を用いて測定した。 表1は、分岐した分岐ファイバと支持繊維に対応する上記の図6-8に示された各固有の構造のための平均線径を示している。 表2に、測定されたポリマー·パラメータ上記の構造を作製するために利用された24％のPMMA溶液から。 <table border="0" cellpadding="0" cellspacing="0"><tbody><tr><td></td><td> 図6の構造の直径</td><td> 図7の構造の直径</td><td> 図8の構造の直径</td></tr><tr><td> 支持繊維 </td><td> 8.65±1.43ミクロン</td><td> 9.39±1.23ミクロン</td><td> 9.31±1.65ミクロン</td></tr><tr><td> ブランチの繊維 </td><td> 20.96±3.35ミクロン</td><td> 15.92±1.44ミクロン</td><td> 12.24±5.42ミクロン</td></tr></tbody></table> 24％のPMMA溶液については、図6-8に示す吊り下げ支持し、分岐繊維の表1の平均直径。 <table border="0" cellpadding="0" cellspacing="0"><tbody><tr><td></td><td> 24％のPMMA </td></tr><tr><td> 粘度（PA *秒） </td><td> 35.19 </td></tr><tr><td> 表面張力（mN / m） </td><td> 262.01 </td></tr><tr><tD&gt; 物質移動係数（10m /秒） </td><td> 8.59×10 -8 </td></tr></tbody></table> この研究で提示繊維構造体を製造するために利用された24％のPMMA溶液の表2のポリマーパラメーター。

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Prescribed 3-D Direct Writing of Suspended Micron/Sub-micron Scale Fiber Structures via a Robotic Dispensing System

ここでは、3軸分配システムによって自動化された直接描画手順を介して生成された自由に懸濁し、ミクロン/サブミクロンスケールのポリマー繊維および「ウェブ様」構造を作製するためのプロトコルを提示します。

ロボットディスペンシングシステムを介して、サスペンドミクロン/サブミクロンスケールの繊維構造体の所定の3-Dの直接書き込み

A 3-axis dispensing system is utilized to control the initiating and terminating fiber positions and trajectory via the dispensing software. The polymer ...

prescribed-3-d-direct-writing-suspended-micronsub-micron-scale-fiber

Research

JoVE Journal

Engineering

7.9K ビュー.  University of Louisville. ここでは、3軸分配システムによって自動化された直接描画手順を介して生成された自由に懸濁し、ミクロン/サブミクロンスケールのポリマー繊維および「ウェブ様」構造を作製するためのプロトコルを提示します。 

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Fabrication of Uniform Nanoscale Cavities via Silicon Direct Wafer Bonding

Measurements of the heat capacity and superfluid fraction of confined 4He have been performed near the lambda transition using lithographically patterned and bonded silicon wafers. Unlike confinements in porous materials often used for these types of experiments3, bonded wafers provide predesigned uniform spaces for confinement. The geometry of each cell is well known, which removes a large source of ambiguity in the interpretation of data.
Exceptionally flat, 5 cm diameter, 375 &#181;m thick Si wafers with about 1 &#181;m variation over the entire wafer can be obtained commercially (from Semiconductor Processing Company, for example). Thermal oxide is grown on the wafers to define the confinement dimension in the z-direction. A pattern is then etched in the oxide using lithographic techniques so as to create a desired enclosure upon bonding. A hole is drilled in one of the wafers (the top) to allow for the introduction of the liquid to be measured. The wafers are cleaned2 in RCA solutions and then put in a microclean chamber where they are rinsed with deionized water4. The wafers are bonded at RT and then annealed at ~1,100 &#176;C. This forms a strong and permanent bond. This process can be used to make uniform enclosures for measuring thermal and hydrodynamic properties of confined liquids from the nanometer to the micrometer scale.

A method for permanently bonding two silicon wafers so as to realize a uniform enclosure is described. This includes wafer preparation, cleaning, RT bonding, and annealing processes. The resulting bonded wafers (cells) have uniformity of enclosure ~1%1,2. The resulting geometry allows for measurements of confined liquids and gasses.

シリコン直接ウェハー接合による均一ナノスケールキャビティの作製

Measurements of the heat capacity and superfluid fraction of confined 4He have been performed near the lambda transition using lithographically patterned ...

工学

Writing and Low-Temperature Characterization of Oxide Nanostructures

Oxide nanoelectronics is a rapidly growing field which seeks to develop novel materials with multifunctional behavior at nanoscale dimensions. Oxide interfaces exhibit a wide range of properties that can be controlled include conduction, piezoelectric behavior, ferromagnetism, superconductivity and nonlinear optical properties. Recently, methods for controlling these properties at extreme nanoscale dimensions have been discovered and developed. Here are described explicit step-by-step procedures for creating LaAlO3/SrTiO3 nanostructures using a reversible conductive atomic force microscopy technique. The processing steps for creating electrical contacts to the LaAlO3/SrTiO3 interface are first described. Conductive nanostructures are created by applying voltages to a conductive atomic force microscope tip and locally switching the LaAlO3/SrTiO3 interface to a conductive state. A versatile nanolithography toolkit has been developed expressly for the purpose of controlling the atomic force microscope (AFM) tip path and voltage. Then, these nanostructures are placed in a cryostat and transport measurements are performed. The procedures described here should be useful to others wishing to conduct research in oxide nanoelectronics.

Oxide nanostructures provide new opportunities for science and technology. The interfacial conductivity between LaAlO3 and SrTiO3 can be controlled with near-atomic precision using a conductive atomic force microscopy technique. The protocol for creating and measuring conductive nanostructures at LaAlO3/SrTiO3 interfaces is demonstrated.

書き込みおよび酸化物ナノ構造の低温特性評価

Oxide nanoelectronics is a rapidly growing field which seeks to develop novel materials with multifunctional behavior at nanoscale dimensions.  Oxide ...

Writing Bragg Gratings in Multicore Fibers

Fiber Bragg gratings in multicore fibers can be used as compact and robust filters in astronomical and other research and commercial applications. Strong suppression at a single wavelength requires that all cores have matching transmission profiles. These gratings cannot be inscribed using the same method as for single-core fibers because the curved surface of the cladding acts as a lens, focusing the incoming UV laser beam and causing variations in exposure between cores. Therefore we use an additional optical element to ensure that the beam shape does not change while passing through the cross-section of the multicore fiber. This consists of a glass capillary tube which has been polished flat on one side, which is then placed over the section of the fiber to be inscribed. The laser beam enters the fiber through the flat surface of the capillary tube and hence maintains its original dimensions. This paper demonstrates the improvements in core-to-core uniformity for a 7-core fiber using this method. The technique can be generalized to larger multicore fibers.

We describe a technique for inscribing identical fiber Bragg gratings into each core of a multicore fiber. This is achieved by introducing an additional surface into the optical path to mitigate lensing by the curved surface of the fiber cladding.

マルチコアファイバーブラッググレーティングを書きます

Fiber Bragg gratings in multicore fibers can be used as compact and robust filters in astronomical and other research and commercial applications. Strong ...

A Robotic Platform to Study the Foreflipper of the California Sea Lion

The California sea lion (Zalophus californianus), is an agile and powerful swimmer. Unlike many successful swimmers (dolphins, tuna), they generate most of their thrust with their large foreflippers. This protocol describes a robotic platform designed to study the hydrodynamic performance of the swimming California sea lion (Zalophus californianus). The robot is a model of the animal&#39;s foreflipper that is actuated by motors to replicate the motion of its propulsive stroke (the &#39;clap&#39;). The kinematics of the sea lion&#39;s propulsive stroke are extracted from video data of unmarked, non-research sea lions at the Smithsonian Zoological Park (SNZ). Those data form the basis of the actuation motion of the robotic flipper presented here. The geometry of the robotic flipper is based a on high-resolution laser scan of a foreflipper of an adult female sea lion, scaled to about 60% of the full-scale flipper. The articulated model has three joints, mimicking the elbow, wrist and knuckle joint of the sea lion foreflipper. The robotic platform matches dynamics properties&#8212;Reynolds number and tip speed&#8212;of the animal when accelerating from rest. The robotic flipper can be used to determine the performance (forces and torques) and resulting flowfields.

A robotic platform is described that will be used to study the hydrodynamic performance&#8212;forces and flowfields&#8212;of the swimming California sea lion. The robot is a model of the animal&#39;s foreflipper that is actuated by motors to replicate the motion of its propulsive stroke (the &#39;clap&#39;).

カリフォルニアアシカのForeflipperを研究するためのロボットプラットフォーム

The California sea lion (Zalophus californianus), is an agile and powerful swimmer. Unlike many successful swimmers (dolphins, tuna), they generate most ...

Three-Dimensional Ultrasonic Needle Tip Tracking with a Fiber-Optic Ultrasound Receiver

Ultrasound is frequently used for guiding minimally invasive procedures, but visualizing medical devices is often challenging with this imaging modality. When visualization is lost, the medical device can cause trauma to critical tissue structures. Here, a method to track the needle tip during ultrasound image-guided procedures is presented. This method involves the use of a fiber-optic ultrasound receiver that is affixed within the cannula of a medical needle to communicate ultrasonically with the external ultrasound probe. This custom probe comprises a central transducer element array and side element arrays. In addition to conventional two-dimensional (2D) B-mode ultrasound imaging provided by the central array, three-dimensional (3D) needle tip tracking is provided by the side arrays. For B-mode ultrasound imaging, a standard transmit-receive sequence with electronic beamforming is performed. For ultrasonic tracking, Golay-coded ultrasound transmissions from the 4 side arrays are received by the hydrophone sensor, and subsequently the received signals are decoded to identify the needle tip&#39;s spatial location with respect to the ultrasound imaging probe. As a preliminary validation of this method, insertions of the needle/hydrophone pair were performed in clinically realistic contexts. This novel ultrasound imaging/tracking method is compatible with current clinical workflow, and it provides reliable device tracking during in-plane and out-of-plane needle insertions.

Accurate and efficient visualization of invasive medical devices is extremely important in many ultrasound-guided minimally invasive procedures. Here, a method for localizing the spatial position of a needle tip relative to the ultrasound imaging probe is presented.

三次元超音波針の先端光ファイバー超音波受信機と追跡

Ultrasound is frequently used for guiding minimally invasive procedures, but visualizing medical devices is often challenging with this imaging modality. ...

Conducting Elevated Temperature Normal and Combined Pressure-Shear Plate Impact Experiments Via a Breech-end Sabot Heater System

A novel approach for conducting normal and/or combined pressure-shear plate impact experiments at test temperatures up to 1000 &#176;C is presented. The method enables elevated temperature plate-impact experiments aimed towards probing dynamic behavior of materials under thermomechanical extremes, while mitigating several special experimental challenges faced while performing similar experiments using the conventional plate impact approach. Custom adaptations are made to the breech-end of a single-stage gas-gun at Case Western Reserve University; these adaptations include a precision-machined extension piece made from SAE 4340 steel, which is strategically designed to mate the existing gun-barrel while providing a high tolerance match to the bore and keyway. The extension piece contains a vertical cylindrical heater-well, which houses a heater assembly. A resistive coil heater-head, capable of reaching temperatures of up 1200 &#176;C, is attached to a vertical stem with axial/rotational degrees of freedoms; this enables thin metal specimens held at the front-end of a heat-resistant sabot to be heated uniformly across the diameter to the desired test temperatures. By heating the flyer plate (in this case, the sample) at the breech-end of the gun-barrel instead of at the target-end, several critical experimental challenges can be averted. These include: 1) severe changes in the alignment of the target plate during heating due to the thermal expansion of the several constituents of the target holder assembly; 2) challenges that arise due to the diagnostics elements, (i.e., polymer holographic gratings, and optical probes) being too close to the heated target assembly; 3) challenges that arise for target plates with an optical window, where crucial tolerances between the sample, bond layer, and window become increasingly difficult to maintain at high temperatures; 4) in the case of combined compression-shear plate impact experiments, the need for high-temperature resistant diffraction gratings for the measurement of transverse particle velocity at the free surface of the target; and 5) limitations imposed on the impact velocity necessary for unambiguous interpretation of the measured free surface velocity versus time profile due to thermal softening and possibly yielding of the bounding target plates.By utilizing the adaptations mentioned above, we present results from a series of reverse geometry normal plate impact experiments on commercial purity aluminum at a range of sample temperatures. These experiments show decreasing particle velocities in the impacted state, which are indicative of material softening (decrease in post-yield flow stress) with increasing sample temperatures.

Here, we present a detailed protocol of a new approach for conducting elevated temperature reverse normal plate impact, and combined pressure-and-shear plate impact. The approach involves the use of a breech-end resistive coil heater to heat a sample held at the front-end of a heat-resistant sabot to the desired temperature.

通常の温度の上昇を実施し、尾端サボ ヒーター システムを介して圧力剪断平板衝突試験を組み合わせる

A novel approach for conducting normal and/or combined pressure-shear plate impact experiments at test temperatures up to 1000 &#176;C is presented. The ...

A Random-displacement Measurement by Combining a Magnetic Scale and Two Fiber Bragg Gratings

Long-distance displacement measurements using optical fibers have always been a challenge in both basic research and industrial production. We developed and characterized a temperature-independent fiber Bragg grating (FBG)-based random-displacement sensor that adopts a magnetic scale as a novel transferring mechanism. By detecting shifts of two FBG center wavelengths, a full-range measurement can be obtained with a magnetic scale. For identification of the clockwise and counterclockwise rotation direction of the motor (in fact, the direction of movement of the object to be tested), there is a sinusoidal relationship between the displacement and the center wavelength shift of the FBG; as the anticlockwise rotation alternates, the center wavelength shift of the second FBG detector shows a leading phase difference of around 90&#176; (+90&#176;). As the clockwise rotation alternates, the center wavelength shift of the second FBG displays a lagging phase difference of around 90&#176; (-90&#176;). At the same time, the two FBG-based sensors are temperature independent. If there is some need for a remote monitor without any electromagnetic interference, this striking approach makes them a useful tool for determining the random displacement. This methodology is appropriate for industrial production. As the structure of the whole system is relatively simple, this displacement sensor can be used in commercial production. In addition to it being a displacement sensor, it can be used to measure other parameters, such as velocity and acceleration.

A protocol to create a full-range linear displacement sensor, combining two packaged fiber Bragg grating detectors with a magnetic scale, is presented.

磁気スケールと2つのファイバーブラッググレーティングを組み合わせたランダム変位測定

Long-distance displacement measurements using optical fibers have always been a challenge in both basic research and industrial production. We developed ...

Design and Implementation of a Bespoke Robotic Manipulator for Extra-corporeal Ultrasound

With the potential for high precision, dexterity, and repeatability, a self-tracked robotic system can be employed to assist the acquisition of real-time ultrasound. However, limited numbers of robots designed for extra-corporeal ultrasound have been successfully translated into clinical use. In this study, we aim to build a bespoke robotic manipulator for extra-corporeal ultrasound examination, which is lightweight and has a small footprint. The robot is formed by five specially shaped links and custom-made joint mechanisms for probe manipulation, to cover the necessary range of motion with redundant degrees of freedom to ensure the patient&#39;s safety. The mechanical safety is emphasized with a clutch mechanism, to limit the force applied to patients. As a result of the design, the total weight of the manipulator is less than 2 kg and the length of the manipulator is about 25 cm. The design has been implemented, and simulation, phantom, and volunteer studies have been performed, to validate the range of motion, the ability to make fine adjustments, mechanical reliability, and the safe operation of the clutch. This paper details the design and implementation of the bespoke robotic ultrasound manipulator, with the design and assembly methods illustrated. Testing results to demonstrate the design features and clinical experience of using the system are presented. It is concluded that the current proposed robotic manipulator meets the requirements as a bespoke system for extra-corporeal ultrasound examination and has great potential to be translated into clinical use.

This paper introduces the design and implementation of a bespoke robotic manipulator for extra-corporeal ultrasound examination. The system has five degrees of freedom with lightweight joints made by 3D printing and a mechanical clutch for safety management.

設計と体外超音波特注ロボット ・ マニピュレーターの実装

With the potential for high precision, dexterity, and repeatability, a self-tracked robotic system can be employed to assist the acquisition of real-time ...

A Rapid Method for Modeling a Variable Cycle Engine

The variable cycle engines (VCE) that combine the advantages of turbofan and turbojet engines, are widely considered to be the next generation aircraft engines. However, developing VCE requires high costs. Thus, it is essential to build a mathematical model when developing an aircraft engine, which may avoid a large number of real tests and reduce the cost dramatically. Modeling is also crucial in control law development. In this article, based on a graphical simulation environment, a rapid method for modeling a double bypass variable cycle engine using object-oriented modeling technology and modular hierarchical architecture is described. Firstly, the mathematical model of each component is built based on the thermodynamic calculation. Then, a hierarchical engine model is built via the combination of each component mathematical model and the N-R solver module. Finally, the static and dynamic simulations are carried out in the model and the simulation results prove the effectiveness of the modeling method. The VCE model built through this method has the advantages of clear structure and real-time observation.

Here, we present a protocol to build a component-level mathematical model for a variable cycle engine.

可変サイクルエンジンのモデリングの迅速な方法

The variable cycle engines (VCE) that combine the advantages of turbofan and turbojet engines, are widely considered to be the next generation aircraft ...

Characterization of SiN Integrated Optical Phased Arrays on a Wafer-Scale Test Station

Optical phased arrays (OPAs) can produce low-divergence laser beams and can be used to control the emission angle electronically without the need for moving mechanical parts. This technology is particularly useful for beam steering applications. Here, we focus on OPAs integrated into SiN photonic circuits for a wavelength in the near infrared. A characterization method of such circuits is presented, which allows the output beam of integrated OPAs to be shaped and steered. Furthermore, using a wafer-scale characterization setup, several devices can easily be tested across multiple dies on a wafer. In this way, fabrication variations can be studied, and high-performance devices identified. Typical images of OPA beams are shown, including beams emitted from OPAs with and without a uniform waveguide length, and with varying numbers of channels. In addition, the evolution of output beams during the phase optimization process and beam steering in two dimensions is presented. Finally, a study of the variation in the beam divergence of identical devices is performed with respect to their position on the wafer.

Here, we describe the operation of a SiN integrated photonic circuit containing optical phased arrays. The circuits are used to emit low divergence laser beams in the near infrared and steer them in two dimensions.

ウェーハスケール試験場におけるSiN統合光フェーズドアレイの特性評価

Optical phased arrays (OPAs) can produce low-divergence laser beams and can be used to control the emission angle electronically without the need for ...