Name: data acquisition protocol for determining embedded sensitivity functions
Uploaded: 2016-04-20T15:00:00.000+00:00
Duration: 7 min 46 s
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Os autores não têm confirmações.

Preparação 1. Pré-teste <ol><li> Projetar e fabricar o suporte de ensaio. Projetar o dispositivo elétrico para replicar condições de contorno realistas, escolhendo locais de parafuso para coincidir com os locais de montagem da lâmina. Escolha de aço para o equipamento para minimizar a contribuição da fixação para a resposta dinâmica do espécime de teste. <ol><li> Fecha a lâmina para a t-suporte. </li><li> Prender o dispositivo elétrico a uma mesa de aço. </li></ol></li><li> Identificar e marcar grelha de pontos de impacto. <ol><li> Escolha 30 pontos que se estendem por toda a lâmina. </li><li> Mark aponta com um marcador ou cera caneta e número de referência. Medir o espaçamento ponto usando uma fita métrica para uso posterior na representação visual dos resultados. </li></ol></li><li> Selecionar e calibrar os acelerómetros. <ol><li> Escolha um único eixo, de 10 mV / g acelerômetros. Tenha certeza de escolher acelerômetros com a sensibilidade adequada, a fim de evitar sobrecarregar o sensor e para alcançar um bom sinal pararácios -noise. Além disso, certifique-se a gama de sensores de frequência é suficiente para captar a gama de interesse para o modelo de teste de frequência. </li><li> Calibrar cada sensor. <ol><li> Fixe o sensor a um agitador de mão cuja saída é uma força de frequência única, com uma magnitude de 9,81 m / seg 2 rms (ou seja, 1 g). </li><li> Medir a resposta durante 2 seg. </li><li> Determinar o RMS amplitude da resposta a partir da leitura de software. </li><li> Multiplicar a amplitude rms em 1000 para determinar o fator de calibração para o acelerômetro em unidades de mV / g. </li></ol></li></ol></li><li> Escolha um martelo e ponta martelo. <ol><li> Escolha um martelo de impacto com uma sensibilidade de 11,2 mV / N. Certifique-se de selecionar um martelo que suficientemente excita o modelo de teste em ambos faixa de amplitude e frequência. </li><li> Escolha uma ponta de nylon. Certifique-se de selecionar uma ponta martelo que suficientemente excita o modelo de teste em ambos faixa de amplitude e frequência. </li><li> connect o martelo para o sistema de aquisição de dados com um cabo BNC. </li></ol></li><li> Identificar os locais de sensores e anexar sensores (Figura 4). <ol><li> Escolha locais nos pontos de m e n em ambos os lados do local de dano. </li><li> Montar uma terceira acelerômetro na posição k. Os dados deste sensor será usado para validar os resultados da análise da função sensibilidade incorporado. </li><li> Anexar acelerômetros usando super-cola. Permitir que a super-cola para definir completamente antes de realizar o teste de impacto. </li></ol></li><li> Selecione os parâmetros de teste na GUI de aquisição de dados. <ol><li> Ative a detecção de duplo golpe. </li><li> Defina a frequência de amostragem de 25.600 Hz. A gama de frequência utilizável é, por conseguinte, 12800 Hz. </li><li> Defina o tempo da amostra a 1 seg. </li><li> Selecione o canal de martelo como o canal de gatilho. Defina o nível de disparo para 10 UE. </li><li> Definir o comprimento de pré-disparador para 5% do tempo total de amostragem. O pré-tdados rigger são os dados coletados antes da aquisição de dados é iniciado que foi armazenado em um buffer. É importante para obter e guardar esses dados de modo que todo o evento é capturado impacto. </li><li> Selecione o estimador H1 FRF. Este estimador assume que não há ruído nos canais de resposta e nenhum ruído no canal vigor. Nota: Não dados da janela durante a aquisição. Windows pode ser aplicado em pós-processamento, se necessário. </li><li> Digite acelerômetro e informações martelo, incluindo os fatores de calibração e elementos de identificação. </li><li> Salve as configurações para manutenção de registros e para uso em futuros testes. </li></ol></li></ol> 2. Teste de Impacto sobre a Lâmina Saudável <ol><li> ponto de impacto 1 com o martelo. Quando a amplitude da força de impacto excede o nível de disparo escolhida, o sistema de aquisição de dados será desencadeado e os dados, incluindo a quantidade seleccionada de dados pré-disparador, irá começar a gravação. <ol><li> Durante acquisitio dadosn, monitorar canais para evitar o corte de canal e impactos duplas, observando as histórias do tempo exibido no software de aquisição de dados. </li><li> Durante a aquisição de dados, controlar a coerência para cada canal de acelerómetro para avaliar a qualidade dos dados adquiridos por meio da observação da trama coerência no software de aquisição de dados. </li></ol></li><li> Repita o passo 2.1 mais quatro vezes no ponto 1. <ol><li> Use amplitudes de impacto consistentes para todos os impactos. </li></ol></li><li> Repita os passos 2.1 e 2.2 para todos os pontos. </li></ol> 3. Teste de Impacto sobre a lâmina danificada <ol><li> Repita o ponto 2 sobre a lâmina danificada, a fim de recolher dados para validar os resultados da função sensibilidade embutidos. Exceto para a mudança no corpo de prova, todos os parâmetros de teste são mantidos os mesmos. </li></ol>

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	<li>Singh, N., Joshi, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Optimization+of+location+and+number+of+sensors+for+structural+health+monitoring+using+genetic+algorithm.">Optimization of location and number of sensors for structural health monitoring using genetic algorithm.</a> Mater Forum. 33, 359-367 (2009).</li><li>Gao, H., Rose, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Ultrasonic+sensor+placement+optimization+in+structural+health+monitoring+using+evolutionary+strategy.">Ultrasonic sensor placement optimization in structural health monitoring using evolutionary strategy.</a> Review Of Qnde. 25, 1687-1693 (2006).</li><li>Raich, A. M., Liszkai, T. R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Multi-objective+optimization+of+sensor+and+excitation+layouts+for+frequency+response+function-based+structural+damage+identification.">Multi-objective optimization of sensor and excitation layouts for frequency response function-based structural damage identification.</a> Comput-Aided Civinfrastructure Eng. 27 (2), 95-117 (2012).</li><li>Worden, K., Burrows, A. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Optimal+sensor+placement+for+fault+detection.">Optimal sensor placement for fault detection.</a> Eng Struct. 23 (8), 885-901 (2001).</li><li>Flynn, E. B., Todd, M. D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+Bayesian+approach+to+optimal+sensor+placement+for+structural+health+monitoring+with+application+to+active+sensing.">A Bayesian approach to optimal sensor placement for structural health monitoring with application to active sensing.</a> Mech Syst Signal Pr. 24 (4), 891-903 (2010).</li><li>Markmiller, J., Chang, F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Sensor+network+optimization+for+a+passive+sensing+impact+detection+technique.">Sensor network optimization for a passive sensing impact detection technique.</a> Struct Health Monit. 9 (1), 25-39 (2010).</li><li>Yang, C., Adams, D., Yoo, S., Kim, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=An+embedded+sensitivity+approach+for+diagnosing+system-level+noise+and+vibration+problems.">An embedded sensitivity approach for diagnosing system-level noise and vibration problems.</a> J. Sound Vibration. 269 (3), 1063-1081 (2004).</li><li>Yang, C., Adams, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Predicting+changes+in+vibration+behavior+using+first-+and+second-order+iterative+embedded+sensitivity+functions.">Predicting changes in vibration behavior using first- and second-order iterative embedded sensitivity functions.</a> J. Sound Vibration. 323 (1), 173-193 (2009).</li><li>Yang, C., Adams, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+Damage+Identification+Technique+based+on+Embedded+Sensitivity+Analysis+and+Optimization+Processes.">A Damage Identification Technique based on Embedded Sensitivity Analysis and Optimization Processes.</a> J. Sound Vibration. 333 (14), 3109-3119 (2013).</li><li>Rocklin, G. T., Crowley, J., Vold, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+comparison+of+the+H1,+H2,+and+Hv+frequency+response+functions.">A comparison of the H1, H2, and Hv frequency response functions.</a> Proc. Of IMAC III. 1, 272-278 (1985).</li><li>Meyer, J., Adams, D., Silvers, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Embedded+Sensitivity+Functions+for+improving+the+effectiveness+of+vibro-acoustic+modulation+and+damage+detection+on+wind+turbine+blades.">Embedded Sensitivity Functions for improving the effectiveness of vibro-acoustic modulation and damage detection on wind turbine blades.</a> , (2014).</li><li>Guratzsch, R., Mahadevan, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Structural+health+monitoring+sensor+placement+optimization+under+uncertainty.">Structural health monitoring sensor placement optimization under uncertainty.</a> AIAA J. 48 (7), 1281-1289 (2010).</li></ol>

Os autores não têm nada a revelar.

dispositivos de teste devem ser projetados para replicar condições de contorno realistas para que os resultados serão aplicáveis ​​em condições de funcionamento. A selecção do número de pontos de impacto utilizados para o ensaio é um trade-off entre ter resolução espacial suficiente e o tempo de teste. Escolha do martelo com base no tamanho da amostra de teste e a gama de frequências de interesse. Em geral, quanto menor for o martelo, a gama de frequências mais vasta do animado. No entanto, martelos ma...

Muitas técnicas de monitoramento de integridade estrutural dependem de mudanças nas funções de resposta em frequência medidos (FRF) para detectar danos dentro de uma estrutura. No entanto, alguns destes métodos de abordar a forma de determinar os canais de sensores e / ou locais de entrada de força que irá maximizar a eficácia do método para detectar danos. funções sensibilidade embutidas (ESF) pode ser utilizado para determinar a sensibilidade de um FRF a uma alteração local nas propriedades do material de uma estrutura. Portanto, porque os danos normalmente resulta em uma alteração local na rigidez, amortecimento, ou a massa da estrutura, ESFs fornecer um método para determinar as melhores localizações de sensor e força para técnicas de monitoramento de saúde baseados em francos franceses. O objetivo deste vídeo e manuscrito é detalhar o processo de aquisição de dados e melhores práticas para a determinação ESFs para uma estrutura. O processo inclui a determinação de vários testes de impacto FRFs modal, que é realizada através da excitação de uma estruture com um martelo de impacto modal e medindo a sua resposta com acelerômetros. Neste trabalho, a estrutura que está sendo testado é uma escala residencial lâmina de turbina eólica de 1,2 m. O objectivo do teste e a análise deve identificar os locais de sensores, que são mais sensíveis a danos na lâmina. Esses locais de sensores poderia, então, ser usado em um esquema de monitoramento de integridade estrutural para monitorar a lâmina por danos. Além do uso de ESFs para determinar as localizações dos sensores mais eficazes para usar em um esquema de monitoramento de integridade estrutural, vários algoritmos de posicionamento do sensor ideais também podem ser encontradas demonstrado na literatura. Em [Kramer], Kramer iterativamente avalia a capacidade de um conjunto de sensores para observar os modos de um sistema. Mais recentemente, os algoritmos genéticos 1-3 e redes neurais 4 ter sido desenvolvido para identificar locais de sensores óptimas. Em 5, uma abordagem Bayesiana é utilizado que leva em conta o risco de diferentes tipos de errosea distribuição de ocorrência de danos. Em 6, um modelo de elementos finitos foi aproveitado para identificar os locais de sensores mais adequados para detectar danos. Na maior parte dos algoritmos de posicionamento de sensores apresentados na literatura, os dados da estrutura danificada, se simulado ou medido, é necessária. Uma vantagem da abordagem de sensibilidade incorporado é que as localizações de sensor pode ser determinada a partir da estrutura saudável. Outra vantagem de ESF é que as propriedades do material não necessitam de ser explicitamente conhecido. Em vez disso, as propriedades do material são &quot;incorporado&quot; nas expressões para FRFs do sistema. Portanto, tudo que é necessário para calcular ESFs são um conjunto de FRFs medidos em determinados locais de entrada / saída. Especificamente, a sensibilidade do FRG (JK H) calculada a partir de uma resposta medida no ponto j de uma entrada no ponto K, a uma alteração na rigidez (K Mn) entre os pontos M e Né <img alt="equação1" src="/files/ftp_upload/53690/53690equation1.jpg" /> Onde <img alt="Equation2" src="/files/ftp_upload/53690/53690equation2.jpg" /> é o FSE em função da frequência, ω 7-9. O procedimento de medição das FRF necessários para calcular o lado direito da equação (1) é detalhado na secção seguinte e demonstrado no vídeo.

<table><tbody><tr><td>Accelerometer</td><td>PCB</td><td>356B11</td><td>three used in testing</td></tr><tr><td>Impact hammer</td><td>PCB</td><td>086C01</td><td></td></tr><tr><td>Data acquisition card</td><td>NI</td><td>9234</td><td></td></tr><tr><td>DAQ chasis&amp;nbsp;</td><td>NI</td><td>cDAQ-9171</td><td>or similar</td></tr><tr><td>Software</td><td>MATLAB</td><td></td><td></td></tr><tr><td>Super glue</td><td>Loctite</td><td>454</td><td></td></tr><tr><td>Handheld Shaker</td><td>PCB</td><td>394C06</td><td>for calibration&amp;nbsp;</td></tr></tbody></table>

data acquisition protocol for determining embedded sensitivity functions

A eficácia de muitas técnicas de monitoramento de saúde estrutural depende da colocação de sensores e a localização das forças de entrada. Algoritmos para determinar o sensor ideal e forçando locais geralmente requerem dados, seja simulado ou medido, da estrutura danificada. funções sensibilidade incorporados fornecem uma abordagem para determinar a melhor localização do sensor disponíveis para detectar danos, com apenas os dados da estrutura saudável. Neste vídeo e manuscrito, o procedimento de aquisição de dados e melhores práticas para a determinação das funções de sensibilidade incorporados de uma estrutura é apresentada. As funções de resposta em frequência utilizados no cálculo das funções de sensibilidade embutidos são adquiridos utilizando testes de impacto modal. Os dados são adquiridos e os resultados representativos são apresentados para uma pá de turbina eólica escala residencial. Estratégias para avaliar a qualidade dos dados sendo adquirido são fornecidos durante a demonstração do processo de aquisição de dados. </p&gt;

A Figura 1 mostra uma típica função sensibilidade incorporado. Semelhante a um FRF, o FSE tem picos próximos das frequências naturais da estrutura. Quanto maior o valor do FSE, mais sensível a localização é danificar entre pontos M e n. Cada um dos trinta pontos testados na pá de turbina eólica tem um FSE original. Estes ESF podem ser comparadas para determinar qual a localização do sensor seria mais sensível a danos. Por exemplo, a <stron...

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Data Acquisition Protocol for Determining Embedded Sensitivity Functions

The data acquisition procedure for determining embedded sensitivity functions is described. Data is acquired and representative results are shown for a residential scale wind turbine blade.

Aquisição de Dados Protocolo para determinação de funções de sensibilidade embutidas

The effectiveness of many structural health monitoring techniques depends on the placement of sensors and the location of input forces. Algorithms for ...

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Research

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Engineering

6.1K visualizações.  Vanderbilt University. The data acquisition procedure for determining embedded sensitivity functions is described. Data is acquired and representative results are shown for a residential scale wind turbine blade.

Vídeo: Data Acquisition Protocol for Determining Embedded Sensitivity Functions

Combining Multiple Data Acquisition Systems to Study Corticospinal Output and Multi-segment Biomechanics

Transcranial magnetic stimulation techniques allow for an in-depth investigation into the neural mechanisms that underpin human behavior. To date, the use of TMS to study human movement, has been limited by the challenges related to precisely timing the delivery of TMS to features of the unfolding movement and, also, by accurately characterizing kinematics and kinetics. To overcome these technical challenges, TMS delivery and acquisition systems should be integrated with an online motion tracking system. The present manuscript details technical innovations that integrate multiple acquisition systems to facilitate and advance the use of TMS to study human movement. Using commercially available software and hardware systems, a step-by-step approach to both the hardware assembly and the software scripts necessary to perform TMS studies triggered by specific features of a movement is provided. The approach is focused on the study of upper limb, planar, multi-joint reaching movements. However, the same integrative system is amenable to a multitude of sophisticated studies of human motor control.

The use of transcranial magnetic stimulation (TMS) to study human motor control requires the integration of data acquisition systems to control TMS delivery and simultaneously record human behavior. The present manuscript provides a detailed methodology for integrating data acquisition systems for the purpose of investigating human movement via TMS.

Combinando Múltiplos Sistemas de Aquisição de Dados para o Estudo de saída Corticospinal e Multi-segmento Biomecânica

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Comportamento

Frequency Mixing Magnetic Detection Scanner for Imaging Magnetic Particles in Planar Samples

The setup of a planar Frequency Mixing Magnetic Detection (p-FMMD) scanner for performing Magnetic Particles Imaging (MPI) of flat samples is presented. It consists of two magnetic measurement heads on both sides of the sample mounted on the legs of a u-shaped support. The sample is locally exposed to a magnetic excitation field consisting of two distinct frequencies, a stronger component at about 77 kHz and a weaker field at 61 Hz. The nonlinear magnetization characteristics of superparamagnetic particles give rise to the generation of intermodulation products. A selected sum-frequency component of the high and low frequency magnetic field incident on the magnetically nonlinear particles is recorded by a demodulation electronics. In contrast to a conventional MPI scanner, p-FMMD does not require the application of a strong magnetic field to the whole sample because mixing of the two frequencies occurs locally. Thus, the lateral dimensions of the sample are just limited by the scanning range and the supports. However, the sample height determines the spatial resolution. In the current setup it is limited to 2 mm. As examples, we present two 20 mm &#215; 25 mm p-FMMD images acquired from samples with 1 &#181;m diameter maghemite particles in silanol matrix and with 50 nm magnetite particles in aminosilane matrix. The results show that the novel MPI scanner can be applied for analysis of thin biological samples and for medical diagnostic purposes.

A scanner for imaging magnetic particles in planar samples was developed using the planar frequency mixing magnetic detection technique. The magnetic intermodulation product response from the nonlinear nonhysteretic magnetization of the particles is recorded upon a two-frequency excitation. It can be used to take 2D images of thin biological samples.

Frequência mistura Scanner Detecção magnética for Imaging Partículas Magnéticas em amostras Planar

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Engenharia

Drug-induced Sensitization of Adenylyl Cyclase: Assay Streamlining and Miniaturization for Small Molecule and siRNA Screening Applications

Sensitization of adenylyl cyclase (AC) signaling has been implicated in a variety of neuropsychiatric and neurologic disorders including substance abuse and Parkinson&#39;s disease. Acute activation of G&#945;i/o-linked receptors inhibits AC activity, whereas persistent activation of these receptors results in heterologous sensitization of AC and increased levels of intracellular cAMP. Previous studies have demonstrated that this enhancement of AC responsiveness is observed both in vitro and in vivo following the chronic activation of several types of G&#945;i/o-linked receptors including D2 dopamine and &#956; opioid receptors. Although heterologous sensitization of AC was first reported four decades ago, the mechanism(s) that underlie this phenomenon remain largely unknown. The lack of mechanistic data presumably reflects the complexity involved with this adaptive response, suggesting that nonbiased approaches could aid in identifying the molecular pathways involved in heterologous sensitization of AC. Previous studies have implicated kinase and Gb&#947; signaling as overlapping components that regulate the heterologous sensitization of AC. To identify unique and additional overlapping targets associated with sensitization of AC, the development and validation of a scalable cAMP sensitization assay is required for greater throughput. Previous approaches to study sensitization are generally cumbersome involving continuous cell culture maintenance as well as a complex methodology for measuring cAMP accumulation that involves multiple wash steps. Thus, the development of a robust cell-based assay that can be used for high throughput screening (HTS) in a 384&#160;well format would facilitate future studies. Using two D2 dopamine receptor cellular models (i.e.&#160;CHO-D2L and HEK-AC6/D2L), we have converted our 48-well sensitization assay (&#62;20 steps 4-5 days) to a five-step, single day assay in 384-well format. This new format is amenable to small molecule screening, and we demonstrate that this assay design can also be readily used for reverse transfection of siRNA in anticipation of targeted siRNA library screening.

Persistent activation of inhibitory G protein-coupled receptors results in sensitization of adenylyl cyclase signaling. To identify the essential molecular pathways, nonbiased approaches are necessary; however, this strategy requires the development of a scalable cell-based cAMP sensitization assay. Herein, we describe a sensitization assay for small molecule and siRNA screening.

Induzida por drogas Sensibilização de adenililciclase: Racionalização Ensaio e miniaturização para pequenas moléculas e siRNA Triagem Applications

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Bioengenharia

Electric Cell-substrate Impedance Sensing for the Quantification of Endothelial Proliferation, Barrier Function, and Motility

Electric Cell-substrate Impedance Sensing (ECIS) is an in vitro impedance measuring system to quantify the behavior of cells within adherent cell layers. To this end, cells are grown in special culture chambers on top of opposing, circular gold electrodes. A constant small alternating current is applied between the electrodes and the potential across is measured. The insulating properties of the cell membrane create a resistance towards the electrical current flow resulting in an increased electrical potential between the electrodes. Measuring cellular impedance in this manner allows the automated study of cell attachment, growth, morphology, function, and motility. Although the ECIS measurement itself is straightforward and easy to learn, the underlying theory is complex and selection of the right settings and correct analysis and interpretation of the data is not self-evident. Yet, a clear protocol describing the individual steps from the experimental design to preparation, realization, and analysis of the experiment is not available. In this article the basic measurement principle as well as possible applications, experimental considerations, advantages and limitations of the ECIS system are discussed. A guide is provided for the study of cell attachment, spreading and proliferation; quantification of cell behavior in a confluent layer, with regard to barrier function, cell motility, quality of cell-cell and cell-substrate adhesions; and quantification of wound healing and cellular responses to vasoactive stimuli. Representative results are discussed based on human microvascular (MVEC) and human umbilical vein endothelial cells (HUVEC), but are applicable to all adherent growing cells.

This protocol reviews Electric Cell-substrate Impedance Sensing, a method to record and analyze the impedance spectrum of adherent cells for the quantification of cell attachment, proliferation, motility, and cellular responses to pharmacological and toxic stimuli. Detection of endothelial permeability and assessment of cell-cell and cell-substrate contacts are emphasized.

Elétrica Cell-substrato impedância Sensing para a quantificação do endotelial Proliferação, Barreira Function, e Motilidade

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Effective Analysis of Human Exposure Conditions with Body-worn Dosimeters in the 2.4 GHz Band

A well-defined experimental procedure is put forward to evaluate maximum exposure conditions in a worst-case scenario whilst avoiding the uncertainties caused by the use of personal exposimeters (PEMs) as measuring devices: the body shadow effect (BSE), the limited sensitivity range, and the non-identification of the radiation source. An upper bound for exposure levels to EMF in several indoor enclosures has been measured and simulated. The frequency used for the study is 2.4 GHz, as it is the most commonly used band in indoor communications. Although recorded values are well below the International Commission for Non-Ionizing Radiation Protection (ICNIRP) reference levels, there is a particular need to provide reliable exposure levels within particularly sensitive environments. In terms of electromagnetic field (EMF) exposure, limits established in national and international standards for health protection have been set for unperturbed exposure conditions; that is, for real and objective exposure data that have not been altered in any way.

This study describes a protocol to measure exposure levels in the 2.4 GHz band, avoiding the uncertainties caused by the use of personal exposimeters as measuring devices. These alterations of the exposure levels should be taken into account, especially in compliance testing, where exposure limits are defined from non-perturbed data.

Análise eficaz das condições de exposição dos seres humanos com dosímetros de corpo na banda de 2,4 GHz

A well-defined experimental procedure is put forward to evaluate maximum exposure conditions in a worst-case scenario whilst avoiding the uncertainties ...

Microfluidic Platform with Multiplexed Electronic Detection for Spatial Tracking of Particles

Microfluidic processing of biological samples typically involves differential manipulations of suspended particles under various force fields in order to spatially fractionate the sample based on a biological property of interest. For the resultant spatial distribution to be used as the assay readout, microfluidic devices are often subjected to microscopic analysis requiring complex instrumentation with higher cost and reduced portability. To address this limitation, we have developed an integrated electronic sensing technology for multiplexed detection of particles at different locations on a microfluidic chip. Our technology, called Microfluidic CODES, combines Resistive Pulse Sensing with Code Division Multiple Access to compress 2D spatial information into a 1D electrical signal. In this paper, we present a practical demonstration of the Microfluidic CODES technology to detect and size cultured cancer cells distributed over multiple microfluidic channels. As validated by the high-speed microscopy, our technology can accurately analyze dense cell populations all electronically without the need for an external instrument. As such, the Microfluidic CODES can potentially enable low-cost integrated lab-on-a-chip devices that are well suited for the point-of-care testing of biological samples.

We demonstrate a microfluidic platform with an integrated surface electrode network that combines resistive pulse sensing (RPS) with code division multiple access (CDMA), to multiplex detection and sizing of particles in multiple microfluidic channels.

Plataforma microfluídico com multiplexada detecção electrónica do Ordenamento do Rastreamento de Partículas

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<meta charset="utf8"></head><body>Caracterização das propriedades viscoelásticas de metamateriais poliméricos impressos em 3D

Characterizing Dissipative Elastic Metamaterials Produced by Additive Manufacturing

Viscoelastic behavior can be beneficial in enhancing the unprecedented dynamics of polymer metamaterials or, in contrast, negatively impacting their wave control mechanisms. It is, therefore, crucial to properly characterize the viscoelastic properties of a polymer metamaterial at its working frequencies to understand viscoelastic effects. However, the viscoelasticity of polymers is a complex phenomenon, and the data on storage and loss moduli at ultrasonic frequencies are extremely limited, especially for additively manufactured polymers. This work presents a protocol to experimentally characterize the viscoelastic properties of additively manufactured polymers and to use them in the numerical analysis of polymer metamaterials. Specifically, the protocol includes the description of the manufacturing process, experimental procedures to measure the thermal, viscoelastic, and mechanical properties of additively manufactured polymers, and an approach to use these properties in finite-element simulations of the metamaterial dynamics. The numerical results are validated in ultrasonic transmission tests. To exemplify the protocol, the analysis is focused on acrylonitrile butadiene styrene (ABS) and aims at characterizing the dynamic behavior of a simple metamaterial made from it by using fused deposition modeling (FDM) three-dimensional (3D) printing. The proposed protocol will be helpful for many researchers to estimate viscous losses in 3D-printed polymer elastic metamaterials that will improve the understanding of material-property relations for viscoelastic metamaterials and eventually stimulate the use of 3D-printed polymer metamaterial parts in various applications.

<meta charset="utf8"></head><body>Caracterização de metamateriais elásticos dissipativos produzidos por manufatura aditiva

Additively manufactured polymers have been widely used for producing elastic metamaterials. The viscoelastic behavior of these polymers at ultrasonic frequencies remains, however, poorly studied. This study reports a protocol to estimate the viscoelastic properties of 3D-printed polymers and show how to use them to analyze the metamaterial dynamics.

Caracterização de metamateriais elásticos dissipativos produzidos por manufatura aditiva 

Viscoelastic behavior can be beneficial in enhancing the unprecedented dynamics of polymer metamaterials or, in contrast, negatively impacting their wave ...

Determination of Photoreceptor Cell Spectral Sensitivity in an Insect Model from In Vivo Intracellular Recordings

Intracellular recording is a powerful technique used to determine how a single cell may respond to a given stimulus. In vision research, intracellular recording has historically been a common technique used to study sensitivities of individual photoreceptor cells to different light stimuli that is still being used today. However, there remains a dearth of detailed methodology in the literature for researchers wishing to replicate intracellular recording experiments in the eye. Here we present the insect as a model for examining eye physiology more generally. Insect photoreceptor cells are located near the surface of the eye and are therefore easy to reach, and many of the mechanisms involved in vision are conserved across animal phyla. We describe the basic procedure for in vivo intracellular recording of photoreceptor cells in the eye of a butterfly, with the goal of making this technique more accessible to researchers with little prior experience in electrophysiology. We introduce the basic equipment needed, how to prepare a live butterfly for recording, how to insert a glass microelectrode into a single cell, and finally the recording procedure itself. We also explain the basic analysis of raw response data for determining spectral sensitivity of individual cell types. Although our protocol focuses on determining spectral sensitivity, other stimuli (e.g., polarized light) and variations of the method are applicable to this setup.

Determination of Photoreceptor Cell Spectral Sensitivity in an Insect Model from In Vivo Intracellular Recordings

The electrophysiological technique of intracellular recording is demonstrated and used to determine spectral sensitivities of single photoreceptor cells in the compound eye of a butterfly.

Determinação dos fotorreceptores celular Sensibilidade espectral em um inseto modelo de<em&gt; In Vivo</em&gt; Gravações intracelulares

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