Les auteurs tiennent à remercier les personnes et institutions suivantes pour leur aide et leur soutien: William Portas et James Heathman (conseillers industriels, Shell E &amp; P), Richard Littlefield et Rodney Pennington (Shell Westhollow Technology Center), Daniele Di Crescenzo (Shell Research Bien Ingénieur ), le projet de loi Carruthers (Lafarge), Tim Quirk (maintenant avec Chevron), Gerry Masterman et Wayne Manuel (LSU PERTT Lab), Rick Young (LSU Mécanique des roches Lab), et les membres de la SEER Lab (Arome Oyibo, Tao Tao, et Iordan Bossev).

1. échantillon composite (Figure 1) REMARQUE: La plupart des emplois de ciment dans le Golfe du Mexique (Etats-Unis) sont effectuées à l&#39;aide de la classe H ciment 18, donc, le même type de ciment a été utilisé pour réaliser les expériences de laboratoire pour simuler les conditions de terrain comme, l&#39;applicabilité potentielle de cette technologie pour SCP l&#39;assainissement dans le golfe du Mexique. <ol><li> La préparation des échantillons REMARQUE: L&#39;échantillon de 61 cm de long se compose de deux classe B électriquement résisté tubes soudés (REG) en acier au carbone (Figure 1). Le tube intérieur est de 61 cm de long et a un diamètre de 6 cm à l&#39;extérieur (OD) avec une épaisseur de paroi de 2,8 mm. Le tube extérieur est de 59,7 cm de long, a 10 cm OD et une épaisseur de paroi de 5,7 mm. Limite d&#39;élasticité et résistance à la traction des tuyaux sont de 241 MPa et 414 MPa, respectivement. <ol><li> Percer des trous 12 de 2,4 mm sur le tube extérieur pour fournir le soulagement de la pression au cours de l&#39;expansion et de la porosité des roches synoptique dans des conditions de terrain. Percez huit 8,6 mm trous suivants sur ee tube extérieur, de 90 ° avec quatre trous de 13 cm de haut et quatre trous 53 cm de haut. </li><li> Enfilez ces trous avec 3,2 mm NPT (National Pipe Thread) de pointe de filetage pour permettre le raccordement avec des raccords de tuyaux et de tubes en nylon ensemble collecteur sur le fond (entrée) et haut (sortie) côté de l&#39;échantillon. Assurez-vous que les orifices d&#39;entrée et de sortie sont de 40,64 cm et sont utilisés pour l&#39;exécution de pré- et post-dilatation expériences accréditives de gaz multi-taux. </li><li> Manteau tube extérieur avec anti-corrosion pulvérisation pour empêcher la corrosion pendant la période de durcissement qui pourrait interférer avec les expériences dues à la formation d&#39;hydroxyde et des produits de corrosion du fer pourrait provoquer des microfractures de ciment. NOTE: Ce scénario sera testé dans les expériences futures corrosion du métal est souvent présente dans les systèmes de puits de forage. </li><li> Machine à savoir le cordon de soudure sur la paroi interne de la conduite interne. </li><li> Couper couplage en acier sur mesure pour une longueur de 4,5 cm, à partir de tuyaux de diamètre extérieur de 6,35 cm. THLit la pièce sur le mur intérieur et souder à l&#39;anneau de la plaque d&#39;acier d&#39;une épaisseur de 0,63 cm (Figure 2). Enfiler la partie inférieure du tube intérieur sur la paroi extérieure d&#39;une longueur de 4,5 cm pour permettre le raccordement avec le raccord soudé, comme représenté sur la Figure 2. </li><li> Souder le tube extérieur à l&#39;anneau de la plaque d&#39;acier. </li><li> Graisser mur extérieur du tube intérieur avec de la vaseline et spray de cuisson sur toute sa longueur. Visser le tube intérieur dans le raccord pour terminer l&#39;ensemble de l&#39;échantillon composite. </li><li> Ciment le volume compris entre les tuyaux intérieur et extérieur avec 1,57 g / cm 3 de bouillie de ciment, 0,87 rapport E / C. </li><li> échantillons de guérison dans un bain d&#39;eau dans les conditions ambiantes pendant une période minimale de 28 jours. Maintenir le pH du bain d&#39;eau entre 12 et 13 par l&#39;addition de Ca (OH) 2 à l&#39;eau pour maintenir un environnement de pH élevé. </li></ol></li><li> Préparation de 13,1 lb / gal coulis de ciment (pour un volume de 2,2 L) <ol><li> Verser 1350 g d&#39;eau dans la4 L, 3,75 cheval-vapeur mixeur de laboratoire et pré-hydrate de 30 g (2% en poids de ciment) de bentonite pendant 5 minutes à faible vitesse (30 000 xg). </li><li> Après 5 min, verser 5 ml d&#39;agent antimousse et 1 500 g de poudre de ciment dans le mélangeur et le cisaillement de 40 s à vitesse élevée de 51 755 x g. Verser le coulis de ciment dans l&#39;espace annulaire de l&#39;ensemble de tuyau et couvrir avec un linge humide et une pellicule plastique pour éviter l&#39;exposition à l&#39;air et éviter la carbonatation du ciment. </li><li> Six heures après le coulis de ciment est coulé entre les tuyaux, faire tourner le tube intérieur d&#39;un quart de tour dans les deux sens toutes les 15 min pendant les 20 heures suivantes de l&#39;hydratation du ciment pour empêcher la liaison du ciment avec le tube intérieur et la création d&#39;un micro-canal (nécessaire pour microannular débit de gaz). </li><li> Placer l&#39;échantillon composite cimenté à l&#39;horizontale dans le bain d&#39;eau pendant une période minimum de 28 jours. Assurez-vous que le bain d&#39;eau a une valeur de pH d&#39;environ 13, qui est obtenue en ajoutant 100 g de Ca (OH) 2 dans 20 L d&#39;eau. </li></ol></li></ol> 2. Pré-extension expériences accréditives <ol><li> Visser 3,2 mm raccords en quatre orifices d&#39;entrée et de sortie sur le tube extérieur de l&#39;échantillon. Raccorder les collecteurs d&#39;entrée et de sortie avec des capteurs de pression aux raccords (figure 5). </li><li> Pressuriser la bouteille de gaz à la pression d&#39;entrée initiale de 50 kPa. Allumez logiciels pour enregistrer les pressions. </li><li> Ouvrez le débitmètre et commencer le test d&#39;écoulement. Surveiller les pressions d&#39;entrée et de sortie sur l&#39;écran pendant 1 min, comme le montre la figure 6. </li><li> Pressuriser la bouteille de gaz à la pression d&#39;entrée de 172 kPa et de contrôler la pression pendant 2 min. </li><li> Accréditives Fin expérience et enregistrement de la pression. Fermer la bouteille de gaz et évacuer le gaz restant dans l&#39;atmosphère. Démonter les collecteurs et couvrir le dessus de l&#39;échantillon avec un chiffon humide tout en allumant l&#39;unité d&#39;extension, afin d&#39;éviter la carbonatation et le séchage du ciment. </li><li> Manteau de la paroi intérieure du tube intérieur avec lubricant pour le bon fonctionnement du cône d&#39;expansion et l&#39;échantillon est prêt pour l&#39;expansion. </li></ol> 3. Installation d&#39;expansion et de la procédure d&#39;extension <ol><li> Conserver entièrement le mandrin d&#39;expansion à partir du boîtier inférieur par le vérin hydraulique, comme représenté sur la figure 4a. Placer l&#39;échantillon composite de ciment hydraté dans le logement de l&#39;échantillon inférieure de l&#39;appareil à travers l&#39;ouverture dans la partie supérieure (figure 4b). </li><li> Allonger complètement le mandrin d&#39;expansion à travers l&#39;échantillon, après quoi le cône d&#39;expansion avec un rapport d&#39;extension souhaité (Figure 3) est glissé sur celui-ci, comme le montre la figure 4c. Visser le mandrin de retenue sur le mandrin d&#39;expansion, puis visser le guide de mandrin de retenue sur l&#39;embout inférieur du boîtier inférieur. L&#39;échantillon est prêt pour l&#39;expansion. </li><li> Alimenter la centrale hydraulique à une pression optimale de 10,3 MPa, et d&#39;activer le logiciel de l&#39;ordinateur pour l&#39;enregistrement de la force axiale. </li><li> Activer le control passer pour rétracter le mandrin d&#39;écartement et retirer la dilatation à travers le tube intérieur de l&#39;échantillon, augmentant ainsi la canalisation et la compression de la gaine de ciment. Développer les échantillons à la longueur de 40,64 cm (Figure 4d), ​​puis le mandrin allongé d&#39;extension dans la position d&#39;origine. Arrêter l&#39;enregistrement des forces axiales. </li><li> Dévissez le guide de mandrin de retenue et retirer le mandrin de retenue. Enlever le cône d&#39;expansion du mandrin d&#39;expansion et de rétracter complètement le mandrin afin d&#39;enlever l&#39;échantillon former le boîtier inférieur. </li><li> Après l&#39;échantillon est retiré, le préparer pour la post-dilatation multi-taux expériences accréditives de gaz. </li></ol> 4. post-expansion multi-taux expériences accréditives <ol><li> Des orifices d&#39;entrée et de sortie propres de tout excès de pâte de ciment pressé. </li><li> Visser les raccords de tuyauterie en quatre orifices d&#39;entrée et de sortie sur le tube extérieur de l&#39;échantillon. Raccorder les collecteurs d&#39;entrée et de sortie pour les raccords, comme le montre la <strong&gt; La figure 5. </li><li> Pression sur la bouteille de gaz à la pression d&#39;entrée initiale de 172 kPa. Allumez logiciels pour enregistrer les pressions. </li><li> Ouvrez le débitmètre et commencer le test d&#39;écoulement. Surveiller entrée et de sortie des pressions sur l&#39;écran (Figure 6). </li><li> Après 5 min, pressuriser la bouteille de gaz à la pression d&#39;entrée de 345 kPa et à surveiller la pression pendant encore 5 minutes. </li><li> Après 5 min, augmenter la pression d&#39;entrée de 517 kPa. </li><li> Après 5 min, augmenter la pression d&#39;entrée à pression d&#39;entrée final de 690 kPa pendant 5 min. </li><li> Mettre fin à l&#39;expérience d&#39;écoulement et enregistrement de la pression. Fermer la bouteille de gaz et évacuer le gaz restant dans l&#39;atmosphère. Démonter les collecteurs de l&#39;échantillon. </li></ol> 5. Calculs de la perméabilité effective des microanneau REMARQUE: L&#39;objectif principal de cette étude était de fournir des informations qualitatives concernant l&#39;existence de flux de gaz avant et après eXpansion. Le dispositif expérimental ne possède pas de composants sophistiqués pour être en mesure de mesurer la largeur du canal et le débit précision de taux. Au cours de ces expériences préliminaires d&#39;étanchéité du débit de gaz était l&#39;objectif principal. Par conséquent, l&#39;un des calculs de perméabilité présentées ici sont plus semi-quantitative et non objectif principal de l&#39;étude. <ol><li> Pour le calcul de la perméabilité effective, utiliser le débit constant d&#39;azote d&#39;environ q = 1,42 cm 3 / s sur la stabilisation de la pression. Le facteur de déviation de gaz de l&#39;azote dans les conditions ambiantes est Z = 1 et la viscosité μ = 0,018 cP. Réaliser tous les tests accréditives dans les conditions ambiantes de T = 535 ºR. </li><li> Calculer la superficie de l&#39;espace annulaire cimenté en prenant rayon intérieur du tube extérieur, r Oinn = 4,6 cm, et le rayon extérieur du tube intérieur, r = 3,05 cm Iout. La distance entre les ports d&#39;entrée et de sortie (AL) est de 40,64 cm. La différence de pression (P de sortie entrée -P), recorded par entrée et sortie des transducteurs de pression, est la seule variable utilisée dans le calcul de la perméabilité effective de la microanneau pré-fabriqué (K ef) 19: <img alt="Equation 1" fo:content-width="2in" src="/files/ftp_upload/52098/52098eq1.jpg" /> Eq. 1 débit de l&#39;azote [3 cm / s] K ef - - q perm efficace. de microanneau [MD] r Iout - ID de tube extérieur [cm] r Oinn - OD de conduite interne [cm] μ - viscosité du gaz [CP] Z - facteur de déviation de gaz T - tempérare [ºR] AL - distance entre les transducteurs de pression [cm] P entrée - pression d&#39;entrée [atm] P sortie - la pression de sortie [atm] </li><li> Remplacer toutes les valeurs ci-dessus dans l&#39;équation 1 et de calculer la perméabilité effective comme indiqué ci-dessous dans l&#39;exemple 1. La pression d&#39;entrée enregistrée au cours de l&#39;expérience d&#39;écoulement de pré-expansion est P entrée = 12 kPa (0,12 atm), tandis que le transducteur de pression de sortie était P sortie = 0,4 kPa (0,004 atm). Exemple 1: <img alt="Equation 2" fo:content-width="3in" src="/files/ftp_upload/52098/52098eq2.jpg" /></li></ol>

<ol>
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The authors have nothing to disclose.

The reported experimental procedure has two main components that are critical: composite cylinders that simulate wellbores and the expansion fixture that is used to carry out mechanical manipulation of cement. When designing wellbore models (cement/pipe composite cylinders), it is critical to choose adequate cement density, store samples under total humidity conditions (100% RH) and establish pipe-cement debonding before cement slurry completely sets. Failing to achieve this would make the entire gas flow experiment impo...

La procédure expérimentale a rapporté deux principales composantes qui sont essentielles: les bouteilles composites qui simulent des puits de forage et le montage d&#39;expansion qui est utilisé pour effectuer la manipulation mécanique du ciment. Puits de forage sont la principale porte d&#39;entrée pour la production de fluides souterrains (eau, pétrole, gaz ou de la vapeur) ainsi que l&#39;injection de fluides divers. Quelle que soit sa fonction, le puits de forage est nécessaire pour fournir un flux contrôlé de fluides produits / injectés. Construction de puits de forage a deux opérations distinctes: forage et la complétion. Ciment puits de forage, une partie de la procédure de complétion, fournit principalement l&#39;isolation zonale, support mécanique du tuyau de métal (boîtier), et la protection des composants métalliques de fluides corrosifs. Ce sont des éléments essentiels de puits de forage sans compromis, pleinement opérationnels. L&#39;intégrité de la gaine de puits de forage ciment est une fonction des propriétés chimiques et physiques du ciment hydraté, la géométrie de la celon bien, et les propriétés de la formation / formation entourant Fluides 2,3. Une élimination incomplète du fluide de forage se traduira par une mauvaise isolation zonale, car il empêche la formation de liens solides au niveau des interfaces avec le rock et / ou en métal. gaines de ciment peuvent être soumis à de nombreux types de défaillance au cours de la vie d&#39;un bien. Les variations de pression et de température provoquées par des opérations de complétion et de production contribuent au développement de fractures au sein de la matrice cimentaire; le décollement est provoqué par la pression et / ou des changements de température et le retrait 4,5,6 hydratation du ciment. Le résultat est presque toujours la présence de l&#39;écoulement du fluide microannular, bien que sa présence peut être détectée tôt ou après des années de durée de vie. Heathman et Beck (2006) ont créé un modèle de cuvelage cimenté soumis à plus de 100 pression et de température des charges cycliques, qui ont montré un décollement visible, initiation des fissures de ciment qui peuvent poser chemins préférentiels pour la migration fluide &lt;sup&gt; 7. Sur le terrain, l&#39;expansion et la contraction de composants métalliques d&#39;un puits de forage ne sont pas coïncider avec celles du ciment et la roche, ce qui provoque un décollement interfacial et la formation d&#39;un microanneau, conduisant à une augmentation de la perméabilité de la gaine de ciment. Une enveloppe supplémentaire chargement peut provoquer la propagation de fissures radiales dans la matrice de ciment une fois que les contraintes de traction dépasse la résistance à la traction de la matière 8. Tous les échecs de ciment ci-dessus peut se traduire par des micro-acheminement, ce qui conduit à la migration de gaz, l&#39;apparition de SCP et de risques pour l&#39;environnement à long terme. Un nombre considérable de producteurs et abandonnés puits avec SCP constitue une nouvelle potentiellement source d&#39;émission de gaz naturel continue 9. L&#39;analyse effectuée par Watson et Bachu (2009) de 315 000 pétrole, du gaz, et des puits d&#39;injection de l&#39;Alberta, Canada a également montré que l&#39;écart de puits de forage, type bien, méthode d&#39;abandon, et la qualité du ciment sont des facteurs clés contributing à bien des fuites potentielles dans la partie profonde du puits 10. Les opérations d&#39;assainissement existants sont coûteux et infructueux; la cimentation de compression, l&#39;une des techniques de réparation les plus couramment utilisés, a un taux de seulement 50% de 11 succès. Dans cet article, nous présentons l&#39;évaluation de l&#39;enveloppe de la technologie extensible (ECT) comme une nouvelle technique d&#39;assainissement des puits de forage qui fuient 12,13. ECT peut être appliquée dans les puits 14 nouvelles ou existantes. La première installation commerciale de cette technologie a été réalisée par Chevron sur un bien dans les eaux peu profondes du golfe du Mexique en Novembre 1999 15. L&#39;enveloppe de fonctionnement actuel pour tubulaires extensibles encapsule une inclinaison de 100 ° à la verticale, de la température jusqu&#39;à 205 ° C, poids de la boue à 2,37 g / cm 3, une profondeur de 8763 m, la pression hydrostatique de 160,6 GPa et un tronçon tubulaire 16 2092 m. Un taux d&#39;expansion typique pour tubulaires extensibles solides est unnviron 2,4 m / min 17. Cette étude propose une approche unique de l&#39;adaptation de la technologie ECT comme une nouvelle opération d&#39;assainissement des SCP. L&#39;expansion du tube en acier comprime le ciment qui entraînerait la fermeture de l&#39;écoulement de gaz à l&#39;interface et à colmater la fuite de gaz. Il est important de mentionner que l&#39;objectif de cette étude est l&#39;étanchéité d&#39;un flux de gaz microannular existant, donc nous ne concentrons sur que comme une cause possible de puits de forage qui fuient. Afin de tester l&#39;efficacité de la nouvelle technologie adaptée à cet effet, nous avons conçu un modèle de puits de forage avec un débit de microannular existant. Ceci est obtenu en faisant tourner le tube intérieur au cours de l&#39;hydratation du ciment. Cela ne veut pas simuler des opérations sur le terrain, mais simplement pour faire avancer rapidement ce qui se passerait après des décennies de charge thermique et la pression dans un puits de forage.

<table border="0" cellpadding="0" cellspacing="0" width="742">
	<tbody>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:341px;">ASTM A53 Grade B ERW Schedule 40 Steel pipe - OD=10.16 cm, ID=10.04 cm, L=59.7 cm</td>
			<td style="width:108px;">Baker Sales</td>
			<td style="width:119px;">BPE-4.00BB40</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="50">
			<td height="50" style="height:50px;width:341px;">ASTM A53 Grade B ERW Schedule 10 Steel pipe - OD=6 cm, ID=5.94 cm, L=61 cm&#160;</td>
			<td style="width:108px;">Service Steel</td>
			<td style="width:119px;">n/a</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:341px;">Expansion Cones - AISI D2 grade alloy steel (60 RC hardness)</td>
			<td style="width:108px;">Shell</td>
			<td style="width:119px;">Custom-made</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="37">
			<td height="37" style="height:37px;width:341px;">Pipe coupling - OD=6.35 cm, ID=6 cm, L=4.4 cm</td>
			<td style="width:108px;">LSU</td>
			<td style="width:119px;">Custom-made</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:341px;">Steel plate ring - OD=10.16 cm, ID=5.76 cm, thickness=6.35 mm</td>
			<td style="width:108px;">Louisiana Cutting</td>
			<td style="width:119px;">Custom-made</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="37">
			<td height="37" style="height:37px;width:341px;">Class H Cement</td>
			<td style="width:108px;">LaFarge</td>
			<td style="width:119px;">04-16-12 / 14-18</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="32">
			<td height="32" style="height:32px;width:341px;">Defoaming agent - D-Air 3000L</td>
			<td style="width:108px;">Halliburton</td>
			<td style="width:119px;">n/a</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="30">
			<td height="30" style="height:30px;width:341px;">Bentonite clay</td>
			<td style="width:108px;">LSU</td>
			<td style="width:119px;">n/a</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="30">
			<td height="30" style="height:30px;width:341px;">Calcium hydroxide</td>
			<td style="width:108px;">LSU</td>
			<td style="width:119px;">n/a</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="31">
			<td height="31" style="height:31px;width:341px;">Expansion Fixture</td>
			<td style="width:108px;">Shell</td>
			<td style="width:119px;">Custom-made</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="29">
			<td height="29" style="height:29px;width:341px;">Pressure transducers</td>
			<td style="width:108px;">Omega</td>
			<td style="width:119px;">PX480A-200GV&#160;</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="26">
			<td height="26" style="height:26px;width:341px;">Teflon tubing</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">PB0754100</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="26">
			<td height="26" style="height:26px;width:341px;">Union tee</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">SS-400-3</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="23">
			<td height="23" style="height:23px;width:341px;">Elbow union</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">SS-400-9</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="29">
			<td height="29" style="height:29px;width:341px;">Female elbow</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">SS-400-8-8</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="25">
			<td height="25" style="height:25px;width:341px;">Port connector</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">SS-401-PC</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="26">
			<td height="26" style="height:26px;width:341px;">Forged body valve</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">SS-1RS4</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="25">
			<td height="25" style="height:25px;width:341px;">Tube adapter</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">SS-4-TA-1-2</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="45">
			<td height="45" style="height:45px;width:341px;">Pipe lubricant</td>
			<td style="width:108px;">E.F. Houghoton &#38; Co.</td>
			<td>71323998</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="30">
			<td height="30" style="height:30px;width:341px;">Instant Galvanize Zinc Coating</td>
			<td style="width:108px;">CRC</td>
			<td style="width:119px;">78254184128</td>
			<td></td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

mechanical expansion of steel tubing as a solution to leaky wellbores

Wellbore cement, a procedural component of wellbore completion operations, primarily provides zonal isolation and mechanical support of the metal pipe (casing), and protects metal components from corrosive fluids. These are essential for uncompromised wellbore integrity. Cements can undergo multiple forms of failure, such as debonding at the cement/rock and cement/metal interfaces, fracturing, and defects within the cement matrix. Failures and defects within the cement will ultimately lead to fluid migration, resulting in inter-zonal fluid migration and premature well abandonment. Currently, there are over 1.8 million operating wells worldwide and over one third of these wells have leak related problems defined as Sustained Casing Pressure (SCP)1. 
The focus of this research was to develop an experimental setup at bench-scale to explore the effect of mechanical manipulation of wellbore casing-cement composite samples as a potential technology for the remediation of gas leaks. 
The experimental methodology utilized in this study enabled formation of an impermeable seal at the pipe/cement interface in a simulated wellbore system. Successful nitrogen gas flow-through measurements demonstrated that an existing microannulus was sealed at laboratory experimental conditions and fluid flow prevented by mechanical manipulation of the metal/cement composite sample. Furthermore, this methodology can be applied not only for the remediation of leaky wellbores, but also in plugging and abandonment procedures as well as wellbore completions technology, and potentially preventing negative impacts of wellbores on subsurface and surface environments.

Essais dynamiques de gaz pré-extension sur l&#39;échantillon composite a montré enregistrement de la pression sur le capteur de pression de sortie, confirmant flux de gaz à travers le microanneau pré-fabriqué (figures 7 et 8). Les conditions initiales sont restés les mêmes, où la pression d&#39;entrée initiale était de 103 kPa et le débit de gaz a été maintenu à 85 ml / min pour cette période. Le délai pour l&#39;enregistrement de pression entre l&#39;entrée et la pres...

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Mechanical Expansion of Steel Tubing as a Solution to Leaky Wellbores

This article reports on a laboratory scale investigation of an existing field procedure and its adaptation for sealing of leaky wellbores. It consists of mechanical expansion of metal pipe, which results in an improved metal/cement bond, ultimate sealing of hydraulic pathways and prevention of gas leaks caused by the presence of a microannular channel.

Expansion mécanique de tubes en acier en tant que solution de puits de forage qui fuient

Wellbore cement, a procedural component of wellbore completion operations, primarily provides zonal isolation and mechanical support of the metal pipe ...

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12.1K vues.  Louisiana State University. This article reports on a laboratory scale investigation of an existing field procedure and its adaptation for sealing of leaky wellbores. It consists of mechanical expansion of metal pipe, which results in an improved metal/cement bond, ultimate sealing of hydraulic pathways and prevention of gas leaks caused by the presence of a microannular channel.