Os autores gostariam de agradecer às seguintes pessoas e instituições para a sua ajuda e apoio: William Portas e James Heathman (Indústria Advisors, Shell E &amp; P), Richard Littlefield e Rodney Pennington (Shell Westhollow Technology Center), Daniele di Crescenzo (Shell Research Bem Engenheiro ), Bill Carruthers (LaFarge), Tim Quirk (agora com a Chevron), Gerry Masterman e Wayne Manuel (LSU PERTT Lab), Rick Young (Laboratório de Mecânica LSU Rock), e os membros do Lab SEER (Arome Oyibo, Tao Tao, e Iordan Bossev).

1. Amostra composta (Figura 1) NOTA: A maioria dos trabalhos de cimento do Golfo do México (EUA) são feitas usando cimento classe H 18, portanto, o mesmo tipo de cimento foi utilizado para realizar os experimentos de laboratório para simular as condições de campo-like, a aplicabilidade potencial desta tecnologia para SCP remediação no Golfo do México. <ol><li> A preparação das amostras NOTA: A amostra longo de 61 cm é composto por dois grau B eletricamente resistiu soldados tubos (ERW) de aço carbono (Figura 1). O tubo interno é de 61 cm de comprimento e tem de 6 cm de diâmetro externo (OD) com 2.8 mm de espessura de parede. O tubo externo é 59,7 centímetros de comprimento, tem 10 centímetros OD e uma espessura de parede de 5,7 mm. Resistência à deformação e resistência à ruptura dos tubos são de 241 MPa e 414 MPa, respectivamente. <ol><li> Broca 12 furos de 2,4 mm no tubo exterior, para proporcionar o alívio da pressão durante a expansão e porosidade mímico de rochas em condições de campo. Broca oito furos 8,6 milímetros próximos em the tubo exterior, além de 90 ° com quatro furos 13 centímetros a partir do topo e quatro furos para 53 centímetros a partir do topo. </li><li> Passe estes buracos com 3,2 milímetros NPT (National Pipe Thread) ponta de segmentação para permitir a conexão com acessórios para tubos e tubos de nylon conjunto de distribuidor na parte inferior (entrada) e superior (saída) do lado da amostra. Certifique-se de que as portas de entrada e saída são 40,64 centímetros de distância e são utilizados para a execução de experimentos de escoamento de gás multi-taxa pré e pós-expansão. </li><li> Revestimento tubo externo com spray anti-corrosão para evitar a corrosão durante o período de cura que pudesse interferir com as experiências, devido à formação de corrosão e de hidróxido de ferro produtos poderiam causar microfraturamento de cimento. NOTA: Este cenário será testada em futuros experimentos de corrosão do metal está freqüentemente presente em sistemas de poço. </li><li> Máquina para fora o cordão de soldadura na parede interior do tubo interior. </li><li> Corte de acoplamento de aço feitos sob medida a um comprimento de 4,5 centímetros, 6,35 centímetros de tubulação OD. Thread a peça sobre a parede interior e soldá-la à 0,63 centímetros de espessura de aço anel de chapa (Figura 2). Passe a parte inferior do tubo interno na parede exterior no comprimento de 4,5 cm, para permitir a ligação com o acoplamento soldada, como mostrado na Figura 2. </li><li> Soldar o tubo exterior ao anel de chapa de aço. </li><li> Lubrifique parede externa do tubo interno com vaselina e spray de cozimento em toda sua extensão. Parafuso do tubo interno para o acoplamento para terminar a montagem amostra composta. </li><li> Cimento o volume entre os tubos interior e exterior com 1,57 g / cm 3 lama de cimento, 0,87 w / c rácio. </li><li> Amostras a cura em um banho de água em condições ambientais durante um período mínimo de 28 dias. Manter o pH do banho de água entre 12 e 13 por adição de Ca (OH) 2 para a água para manter o ambiente de pH elevado. </li></ol></li><li> Preparação de 13,1 lb / gal pasta de cimento (para o volume de 2,2 L) <ol><li> Pour 1.350 g de água para dentro do4 L, 3,75 potência misturador de laboratório e pré-hidrato de 30 g (2% em peso de cimento) de bentonita durante 5 minutos a baixa velocidade (30.000 xg). </li><li> Após 5 min, verter 5 ml de agente anti-espuma e 1.500 g de cimento em pó para dentro da misturadora e cisalhamento durante 40 seg em alta velocidade de 51.755 x g. Despeje a calda de cimento até o anel do conjunto de tubos e cubra com um pano e plástico envoltório molhado para evitar a exposição ao ar e evitar a carbonatação de cimento. </li><li> Seis horas depois da pasta de cimento é derramado entre os tubos, gire o tubo interno um quarto de volta e para trás a cada 15 minutos para a próxima 20 horas de hidratação do cimento para evitar que o cimento de ligação com o tubo interno e criar um microcanal (necessário para microannular fluxo de gás). </li><li> Coloque a amostra composta cimentadas horizontalmente na água do banho por um período mínimo de 28 dias. Assegure-se que o banho de água tem um valor de pH de cerca de 13 o que é conseguido através da adição de 100 g de Ca (OH) 2 em 20 L de água. </li></ol></li></ol> 2. Pré-expansão Experimentos flow-through <ol><li> Parafuso 3,2 milímetros encaixes em quatro portas de entrada e de saída no tubo exterior da amostra. Conecte entrada e saída manifolds com transdutores de pressão para os acessórios (Figura 5). </li><li> Pressurizar cilindro de gás a pressão de entrada inicial de 50 kPa. Ligue software de computador para pressões recordes. </li><li> Abra o medidor de fluxo e de começar o teste de fluxo. Monitorar as pressões de entrada e saída no ecrã durante 1 min, como mostrado na Figura 6. </li><li> Pressurizar cilindro de gás à entrada de pressão de 172 kPa e monitorar a pressão por mais 2 min. </li><li> Flow-through End experiência e registro de pressão. Fechar o cilindro de gás e purgar o restante gás para a atmosfera. Desmontar os manifolds e tampa superior da amostra com pano molhado enquanto liga a unidade de expansão, para evitar carbonatação e secagem do cimento. </li><li> Revestir a parede interior do tubo interior com lubricant para o bom funcionamento do cone de expansão ea amostra está pronta para a expansão. </li></ol> Setup 3. Expansão e procedimento de expansão <ol><li> Totalmente reter o mandril de expansão a partir do alojamento por baixo do cilindro hidráulico, tal como mostrado na Figura 4a. Colocar a amostra de compósito com cimento hidratado no alojamento de amostra inferior do dispositivo de fixação através da abertura na parte superior (Figura 4b). </li><li> Totalmente alongar o mandril de expansão através da amostra, após o que o cone de expansão com a razão de expansão desejado (Figura 3) é deslizado sobre ele, como mostrado na Figura 4c. Parafuso de retenção sobre o mandril mandril de expansão, em seguida, o parafuso de guia do mandril de retenção para o conector inferior do alojamento inferior. A amostra está pronta para a expansão. </li><li> Alimentar a unidade hidráulica a uma pressão máxima de 10,3 MPa, e ligar o software de computador para gravação de força axial. </li><li> Ative o control mudar para retrair o mandril de expansão e puxar a expansão através do tubo interior da amostra, expandindo assim o tubo e comprimir a bainha de cimento. Expandir amostras com o comprimento de 40,64 centímetros (Figura 4d) e, em seguida alongar o mandril de expansão para a posição inicial. Parar a gravação das forças axiais. </li><li> Desparafuse o guia mandril de fixação e retirar o mandril de retenção. Tirar o cone de expansão do mandril de expansão e retrair completamente o mandril, a fim de remover a amostra de formar o invólucro inferior. </li><li> Depois a amostra é removida, prepará-lo para o pós-expansão com velocidades múltiplas experiências por escoamento de gás. </li></ol> 4. Pós-expansão Multi-taxa Experimentos flow-through <ol><li> Entrada e saída de portos limpas de qualquer excesso de espremido pasta de cimento. </li><li> Parafuso para tubos em quatro portas de entrada e de saída no tubo exterior da amostra. Ligue colectores de entrada e de saída para as ferragens, como mostrado na <strong&gt; Figura 5. </li><li> Pressionar o cilindro de gás para rubricar pressão de entrada de 172 kPa. Ligue software de computador para pressões recordes. </li><li> Abra o medidor de fluxo e de começar o teste de fluxo. Monitorar entrada e saída pressões na tela (Figura 6). </li><li> Após 5 min, pressurizar o cilindro de gás à entrada de pressão de 345 kPa e monitorar as pressões por mais 5 min. </li><li> Após 5 min aumentar a pressão de entrada de 517 kPa. </li><li> Após 5 min aumentar a pressão de entrada para a pressão de entrada final do 690 kPa durante mais 5 min. </li><li> Acabar com a experiência de fluxo e registro de pressão. Fechar o cilindro de gás e purgar o restante gás para a atmosfera. Desmonte manifolds da amostra. </li></ol> 5. Cálculos da permeabilidade efetiva dos Microannulus NOTA: O principal objetivo deste estudo foi o de fornecer informações qualitativas sobre a existência de fluxo de gás antes e depois eXpansion. O delineamento experimental não possui componentes sofisticados para ser capaz de medir a largura do canal e fluxo precisão taxa. Durante esses experimentos preliminares de vedação do fluxo de gás foi o foco principal. Portanto, qualquer um dos cálculos de permeabilidade aqui mostrados são mais semi-quantitativo e não meta principal do estudo. <ol><li> Para o cálculo da permeabilidade eficaz, utilizar a taxa de fluxo constante de azoto de cerca de q = 1.42 cm3 / seg sobre a estabilização da pressão. O fator de desvio de gás para o nitrogênio em condições ambiente é Z = 1 e viscosidade μ = 0,018 cP. Realizar todos os ensaios por escoamento em condições ambientais de T = 535 ºR. </li><li> Calcula-se a área do espaço anelar cimentado tomando raio interno do tubo externo, Oinn r = 4,6 cm, e de raio exterior do tubo interior, de r = 3,05 centímetros Iout. A distância entre as aberturas de entrada e de saída (AL) é 40,64 centímetros. Diferencial de pressão (P tomada de entrada -P), recorded por transdutores de pressão de entrada e de saída, a única variável é utilizada nos cálculos de permeabilidade efectiva da microannulus pré-fabricado (ef K) 19: <img alt="Equação 1" fo:content-width="2in" src="/files/ftp_upload/52098/52098eq1.jpg" /> Eq. 1 caudal de azoto [cm3 / seg] K ef - - q perm eficaz. de microannulus [mD] r Iout - ID do tubo externo [cm] r Oinn - OD do tubo interno [cm] μ - viscosidade do gás [cP] Z - fator de desvio de gás T - temperature [ºR] AL - distância entre transdutores de pressão [cm] P entrada - pressão de entrada [atm] tomada P - pressão de saída [atm] </li><li> Substituo todos os valores acima para a Equação 1 e calcular a permeabilidade efectiva, como mostrado abaixo no Exemplo 1. A pressão de entrada gravada durante o pré-expansão experimento de fluxo de entrada foi de P = 12 kPa (0,12 atm), enquanto o transdutor de pressão de saída era de tomada P = 0,4 kPa (0,004 atm). Exemplo 1: <img alt="Equação 2" fo:content-width="3in" src="/files/ftp_upload/52098/52098eq2.jpg" /></li></ol>

<ol>
	<li>King, G. E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Well+Integrity:+Hydraulic+Fracturing+and+Well+Construction+&#8211;+What+are+the+Factual+Risks.">Well Integrity: Hydraulic Fracturing and Well Construction &#8211; What are the Factual Risks.</a> SPE Wellbore Integrity Webinar. 5, (2013).</li><li>Taylor, H. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Cement Chemistry. , (1997).</li><li>Thiercelin, M. J., Dargaud, B., Baret, J. F., Rodriguez, W. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Cement+design+based+on+cement+mechanical+response.">Cement design based on cement mechanical response.</a> SPE Drill &amp; Compl. 13 (4), 266-273 (1998).</li><li>Nelson, E. B., Guillot, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Well Cementing. , (2006).</li><li>Carter, L., Evans, G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+Study+of+Cement-Pipe+Bonding.">A Study of Cement-Pipe Bonding.</a> Paper SPE 164 presented at the California Regional Meeting. , 24-25 (1964).</li><li>Goodwin, K., Crook, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Cement+Sheath+Stress+Failure.">Cement Sheath Stress Failure.</a> SPE Drill Eng. 7 (4), 291-296 (1992).</li><li>Heathman, J., Beck, F. E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Finite+Element+Analysis+Couples+Casing+and+Cement+Designs+for+HP/HT+Wells+in+East+Texas.">Finite Element Analysis Couples Casing and Cement Designs for HP/HT Wells in East Texas.</a> Paper SPE 98869 presented at the IADC/SPE Conference. , (2006).</li><li>Boukhelifa, L., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Evaluation+of+Cement+Systems+for+Oil+and+Gas+Well+Zonal+Isolation+in+a+Full-Scale+Annular+Geometry.">Evaluation of Cement Systems for Oil and Gas Well Zonal Isolation in a Full-Scale Annular Geometry.</a> Paper SPE 87195 presented at the IADC/SPE Drilling Conference. , (2004).</li><li>Duan, S., Wojtanowicz, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+Method+for+Evaluation+of+Risk+of+Continuous+Air+Emissions+from+Sustained+Casinghead+Pressure.">A Method for Evaluation of Risk of Continuous Air Emissions from Sustained Casinghead Pressure.</a> Paper SPE 94455 presented at SPE/EPA/DOE Exploration and Production Environmental Conference. , (2005).</li><li>Watson, T. L., Bachu, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Evaluation+of+the+potential+for+gas+and+CO2+leakage+along+wellbores.">Evaluation of the potential for gas and CO2 leakage along wellbores.</a> SPE Drill &amp; Compl. 24 (1), 115-126 (2009).</li><li>Wojtanowicz, A. 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The authors have nothing to disclose.

The reported experimental procedure has two main components that are critical: composite cylinders that simulate wellbores and the expansion fixture that is used to carry out mechanical manipulation of cement. When designing wellbore models (cement/pipe composite cylinders), it is critical to choose adequate cement density, store samples under total humidity conditions (100% RH) and establish pipe-cement debonding before cement slurry completely sets. Failing to achieve this would make the entire gas flow experiment impo...

O procedimento experimental relatado tem dois componentes principais que são críticas: cilindros compósitos que simulam de poços e a fixação de expansão que é utilizada para efectuar a manipulação mecânica do cimento. De poços são a principal porta de entrada para a produção de fluidos de subsuperfície (água, óleo, gás ou vapor), bem como injeção de vários fluidos. Independentemente da sua função, o furo do poço é necessário para proporcionar um fluxo controlado de líquidos produzidos / injectados. Construção do poço tem duas operações distintas: perfuração e completação. Cimento do poço, que faz parte do processo de completação, fornece principalmente isolamento zonal, suporte mecânico do tubo de metal (revestimento) e proteção de componentes de metal a partir de fluidos corrosivos. Estes são elementos essenciais da descomprometido, de poços em pleno funcionamento. A integridade da bainha de cimento poço é uma função das propriedades químicas e físicas do cimento hidratado, a geometria do cased bem, e as propriedades de formação / formação circundante fluidos 2,3. Remoção incompleta do fluido de perfuração irá resultar em mau isolamento zonal, uma vez que evita a formação de laços fortes em interfaces com rock e / ou metal. Bainhas de cimento pode ser submetido a diversos tipos de falha durante a vida de um poço. Oscilações de pressão e de temperatura causadas por operações de conclusão e de produção contribuir para o desenvolvimento de fracturas no interior da matriz de cimento; desligante é causada pela pressão e / ou as mudanças de temperatura e hidratação do cimento encolhimento 4,5,6. O resultado é quase sempre a presença de fluxo de fluido microannular, embora sua ocorrência pode ser detectado cedo ou depois de anos de vida útil. Heathman e Beck (2006) criou um modelo de caixa cimentado submetido a mais de 100 cargas cíclicas de pressão e temperatura, que mostrou descolamento visível, de iniciação de trincas de cimento que podem representar caminhos preferenciais para a migração de fluidos &lt;sup&gt; 7. No campo, a expansão e contracção dos componentes de metal de um furo de poço não coincidem com os do cimento e rocha, causando descolamento interfacial e formação de um microannulus, levando a um aumento na permeabilidade da bainha de cimento. Uma carga adicional invólucro pode causar a propagação de fendas radiais na matriz de cimento uma vez que as tensões de tracção exceder a resistência à tracção do material 8. Todas as falhas de cimento acima mencionados pode resultar em micro-canalização, o que leva a migração de gás, a ocorrência de SCP, os riscos ambientais e de longo prazo. Um número considerável de produtores e abandonadas poços com SCP constituem uma potencial nova fonte de gás natural de emissão contínua 9. A análise realizada pela Watson e Bachu (2009) de 315.000 petróleo, gás e poços de injeção em Alberta, no Canadá também mostrou que o desvio do poço, bem tipo, método de abandono, ea qualidade do cimento são fatores-chave de contributing ao potencial bem vazamento na parte mais rasa do poço 10. As operações de reparação existentes são caros e mal sucedidas; a cimentação do aperto, uma das técnicas de reparação mais usados, tem uma taxa de sucesso de apenas 50% 11. Neste trabalho, um relatório sobre a avaliação da Caixa Tecnologia Expansível (ECT) como uma nova técnica de remediação de vazamentos de poços 12,13. ECT pode ser aplicada em poços novos ou já existentes 14. A primeira instalação comercial desta tecnologia foi realizada pela Chevron em um poço em águas rasas do Golfo do México em Novembro de 1999 15. O envelope operacional atual para tubulares expansíveis encapsula uma inclinação de 100 ° na vertical, de temperatura de até 205 ° C, peso da lama de 2,37 g / cm 3, uma profundidade de 8763 m, a pressão hidrostática de 160,6 GPa e um comprimento de 2,092 m tubular 16. A taxa de expansão típico para tubulares expansíveis sólidos é umaproximadamente 2,4 m / min 17. Este estudo oferece uma abordagem única para a adaptação da tecnologia ECT como uma nova operação de remediação para SCP. A expansão do tubo de aço comprime o cimento, o que poderia resultar no fechamento do fluxo de gás na interface e selar a fuga de gás. É importante mencionar que o foco deste estudo é a vedação de um fluxo de gás microannular existente, por isso só focado nisso como uma possível causa de vazamentos de poços. A fim de testar a eficácia da tecnologia recentemente adaptados para este fim, foi elaborado um modelo do poço com um fluxo microannular existente. Isto é obtido através da rotação do tubo interno durante a hidratação do cimento. Isto não é para simular todas as operações de campo, mas simplesmente para avançar rapidamente o que aconteceria depois de décadas de carga térmica e de pressão em um poço.

<table border="0" cellpadding="0" cellspacing="0" width="742">
	<tbody>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:341px;">ASTM A53 Grade B ERW Schedule 40 Steel pipe - OD=10.16 cm, ID=10.04 cm, L=59.7 cm</td>
			<td style="width:108px;">Baker Sales</td>
			<td style="width:119px;">BPE-4.00BB40</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="50">
			<td height="50" style="height:50px;width:341px;">ASTM A53 Grade B ERW Schedule 10 Steel pipe - OD=6 cm, ID=5.94 cm, L=61 cm&#160;</td>
			<td style="width:108px;">Service Steel</td>
			<td style="width:119px;">n/a</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:341px;">Expansion Cones - AISI D2 grade alloy steel (60 RC hardness)</td>
			<td style="width:108px;">Shell</td>
			<td style="width:119px;">Custom-made</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="37">
			<td height="37" style="height:37px;width:341px;">Pipe coupling - OD=6.35 cm, ID=6 cm, L=4.4 cm</td>
			<td style="width:108px;">LSU</td>
			<td style="width:119px;">Custom-made</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:341px;">Steel plate ring - OD=10.16 cm, ID=5.76 cm, thickness=6.35 mm</td>
			<td style="width:108px;">Louisiana Cutting</td>
			<td style="width:119px;">Custom-made</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="37">
			<td height="37" style="height:37px;width:341px;">Class H Cement</td>
			<td style="width:108px;">LaFarge</td>
			<td style="width:119px;">04-16-12 / 14-18</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="32">
			<td height="32" style="height:32px;width:341px;">Defoaming agent - D-Air 3000L</td>
			<td style="width:108px;">Halliburton</td>
			<td style="width:119px;">n/a</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="30">
			<td height="30" style="height:30px;width:341px;">Bentonite clay</td>
			<td style="width:108px;">LSU</td>
			<td style="width:119px;">n/a</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="30">
			<td height="30" style="height:30px;width:341px;">Calcium hydroxide</td>
			<td style="width:108px;">LSU</td>
			<td style="width:119px;">n/a</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="31">
			<td height="31" style="height:31px;width:341px;">Expansion Fixture</td>
			<td style="width:108px;">Shell</td>
			<td style="width:119px;">Custom-made</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="29">
			<td height="29" style="height:29px;width:341px;">Pressure transducers</td>
			<td style="width:108px;">Omega</td>
			<td style="width:119px;">PX480A-200GV&#160;</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="26">
			<td height="26" style="height:26px;width:341px;">Teflon tubing</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">PB0754100</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="26">
			<td height="26" style="height:26px;width:341px;">Union tee</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">SS-400-3</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="23">
			<td height="23" style="height:23px;width:341px;">Elbow union</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">SS-400-9</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="29">
			<td height="29" style="height:29px;width:341px;">Female elbow</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">SS-400-8-8</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="25">
			<td height="25" style="height:25px;width:341px;">Port connector</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">SS-401-PC</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="26">
			<td height="26" style="height:26px;width:341px;">Forged body valve</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">SS-1RS4</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="25">
			<td height="25" style="height:25px;width:341px;">Tube adapter</td>
			<td style="width:108px;">Swagelok</td>
			<td style="width:119px;">SS-4-TA-1-2</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="45">
			<td height="45" style="height:45px;width:341px;">Pipe lubricant</td>
			<td style="width:108px;">E.F. Houghoton &#38; Co.</td>
			<td>71323998</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="30">
			<td height="30" style="height:30px;width:341px;">Instant Galvanize Zinc Coating</td>
			<td style="width:108px;">CRC</td>
			<td style="width:119px;">78254184128</td>
			<td></td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

mechanical expansion of steel tubing as a solution to leaky wellbores

Wellbore cement, a procedural component of wellbore completion operations, primarily provides zonal isolation and mechanical support of the metal pipe (casing), and protects metal components from corrosive fluids. These are essential for uncompromised wellbore integrity. Cements can undergo multiple forms of failure, such as debonding at the cement/rock and cement/metal interfaces, fracturing, and defects within the cement matrix. Failures and defects within the cement will ultimately lead to fluid migration, resulting in inter-zonal fluid migration and premature well abandonment. Currently, there are over 1.8 million operating wells worldwide and over one third of these wells have leak related problems defined as Sustained Casing Pressure (SCP)1. 
The focus of this research was to develop an experimental setup at bench-scale to explore the effect of mechanical manipulation of wellbore casing-cement composite samples as a potential technology for the remediation of gas leaks. 
The experimental methodology utilized in this study enabled formation of an impermeable seal at the pipe/cement interface in a simulated wellbore system. Successful nitrogen gas flow-through measurements demonstrated that an existing microannulus was sealed at laboratory experimental conditions and fluid flow prevented by mechanical manipulation of the metal/cement composite sample. Furthermore, this methodology can be applied not only for the remediation of leaky wellbores, but also in plugging and abandonment procedures as well as wellbore completions technology, and potentially preventing negative impacts of wellbores on subsurface and surface environments.

Testes de gás de escoamento de pré-expansão na amostra composta mostrou gravação pressão sobre o transdutor de pressão de saída, confirmando o fluxo de gás através do microannulus pré-fabricados (Figuras 7 e 8). As condições iniciais foram mantidos os mesmos onde a pressão de entrada inicial foi de 103 kPa e a taxa de fluxo de gás foi mantida a 85 ml / min para o referido período. O intervalo de tempo em gravação de pressão entre os transdutores de pressão de entrada...

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Mechanical Expansion of Steel Tubing as a Solution to Leaky Wellbores

This article reports on a laboratory scale investigation of an existing field procedure and its adaptation for sealing of leaky wellbores. It consists of mechanical expansion of metal pipe, which results in an improved metal/cement bond, ultimate sealing of hydraulic pathways and prevention of gas leaks caused by the presence of a microannular channel.

Expansão mecânica da tubulação de aço como uma solução para Leaky de poços

Wellbore cement, a procedural component of wellbore completion operations, primarily provides zonal isolation and mechanical support of the metal pipe ...

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12.1K visualizações.  Louisiana State University. This article reports on a laboratory scale investigation of an existing field procedure and its adaptation for sealing of leaky wellbores. It consists of mechanical expansion of metal pipe, which results in an improved metal/cement bond, ultimate sealing of hydraulic pathways and prevention of gas leaks caused by the presence of a microannular channel.