This work is supported by an agreement with Syracuse University awarded by the Syracuse Center of Excellence in Energy and Environmental Systems with funding under prime award number DE-EE0006031 from the US Department of Energy and matching funding under award number 53367 from the New York State Energy Research and Development Authority (NYSERDA), contract 61736 from NYSERDA, and an award from Empire State Development's Division of Science, Technology and Innovation (NYSTAR) through the Syracuse Center of Excellence, under award number #C120183. This work is supported by the National Science Foundation Graduate Research Fellowship Program under Grant No. 1247399.

1. I calcoli di combustione <ol><li> Selezionare combustibile per l&#39;analisi. Qui, scegliete il metano come combustibile di riferimento, ma i principi sono trasferibili ad altri idrocarburi. </li><li> Con 1 mole di metano come combustibile, equazione di bilancio (1) per la combustione stechiometrica per ottenere l&#39;equazione (2). <img alt="Equazione 1" src="/files/ftp_upload/54638/54638eq1.jpg" /> <img alt="Equazione 2" src="/files/ftp_upload/54638/54638eq2.jpg" /></li><li> Calcolare il rapporto aria-carburante stechiometrico per (F / A stoich.) Come nell&#39;equazione 3 per la combustione del metano dividendo la massa di metano dalla massa d&#39;aria. Per calcolare il numeratore è il numero di moli di metano volte la massa molare del metano (16 g · mol -1) e denominatore è il numero di moli di volte ossigeno massa molare di ossigeno (32 g · mol -1) più il numero di moli di tempi di azoto della massa molare di azoto (28 g · mol -1). <img alt="Equazione 3"src = &quot;/ files / ftp_upload / 54638 / 54638eq3.jpg&quot; /&gt; </li><li> Al fine di variare il rapporto di equivalenza (equazione 4), variare sia la portata dell&#39;aria, la portata di combustibile o entrambi simultaneamente. In genere, fissare una delle grandezze e variare l&#39;altro. Determinare se fissare sia la portata di combustibile o aria per il bruciatore. Per questo esperimento, fissare il tasso del flusso di carburante a 10 L / min e lasciare che la portata d&#39;aria di variare in questa configurazione. <img alt="Equazione 4" src="/files/ftp_upload/54638/54638eq4.jpg" /></li><li> Con il tasso di carburante di flusso, F, fisso (10 L / min), F / A stoica. calcolato (0,0583), e data la definizione del rapporto di equivalenza, calcolare la portata d&#39;aria, una per ciascun rapporto di equivalenza da testare. L&#39;equazione (5) fornisce un modo diretto di calcolo della portata d&#39;aria in l / min per ciascun rapporto di equivalenza ei risultati sono mostrati per un rapporto di equivalenza di 1 per stechiometria. <img alt="Equazione 5" src="/files/ftp_upload/54638/54638eq5.jpg" /> NOTA: La Flamm superioreLimite capacità (o limite superiore di esplosione) è il rapporto di equivalenza ricco che può essere bruciato senza tempra la fiamma in assenza di un catalizzatore. i rapporti di equivalenza maggiori possono essere ottenuti con l&#39;uso di un catalizzatore, ma solo la combustione non catalitica è descritto in questo documento. Consultare la letteratura per valutare il limite di infiammabilità superiore per il carburante scelto. </li></ol> Setup 2. combustione caratterizzazione sperimentale <ol><li> Selezionare controllori di flusso di massa (MFC) per il metano e l&#39;aria in base ai tassi di flusso ottenuti nella Fase 1.5. Usare cautela quando si seleziona una dimensione MFC per garantire che il MFC non sarà operativo nella parte bassa della sua gamma (&lt;10% del valore di fondo scala) durante il test. Per questo caso specifico, usare 40 L / min e 200 l / min MFC rispettivamente per il metano e aria,. </li><li> Collegare le MFC ai serbatoi di metano e aria tramite tubi in rame. </li><li> Impostare i regolatori sui serbatoi di metano e aerei per la pressione appropriata per il MFC come specificatodal costruttore. In questo caso, impostare la pressione a 138 kPa (20 psi). </li><li> Calibrare le MFC per garantire portate accurate. </li><li> Costruire la camera di combustione. Per questo esperimento, sviluppare una camera di combustione 914 mm di lunghezza con un diametro di uscita 168 millimetri. <ol><li> porti trapano per analisi scarico della combustione e per il posizionamento della termocoppia lungo la lunghezza della camera di combustione. Il numero esatto e la distanza necessaria dipende dalle dimensioni della fiamma e le finalità dell&#39;esperimento. Per questa configurazione, spaziali primi 5 termocoppie posizionate più vicino alla zona di combustione 7 mm. Lo spazio gli ultimi 6 termocoppie 14 mm. Utilizzare la stessa distanza per le luci di scarico. </li><li> Inserire le termocoppie tipo K nella camera di combustione attraverso i fori della porta. Allineare la punta della termocoppia al centro della camera di combustione. Dimensioni dei fori delle porte per adattarsi alla termocoppia e sigillare con puntali in metallo ad alta temperatura e dadi per evitare perdite. </li></ol></li><li> Connect i K-tipo termocoppie direttamente al modulo di acquisizione dati. </li><li> Collegare il modulo di acquisizione dati al computer tramite l&#39;unità USB. </li><li> Attaccare una valvola unidirezionale nel percorso tubo di rame dopo il MFC carburante e appena prima del bruciatore. Orientare la valvola in modo che il flusso può muovere solo dalla MFC. Le valvole unidirezionali sono un importante elemento di sicurezza per prevenire il flash. </li><li> Controllare il tubo di rame, prima e dopo l&#39;installazione MFC per perdite. Usare acqua e sapone applicato con un pennello per il tubo per rilevare le perdite come perdite creerebbero bolle. </li><li> Collegare la camera di combustione e bruciatore ai controllori di flusso di massa tramite un tubo di rame. </li><li> Dopo aver completato la configurazione della camera di combustione, selezionare una delle luci di scarico per i test. Collegare questa porta per tubi di rame che si estende fino al porto di analisi GC. </li><li> Selezionare una siringa per tirare lo scarico dalla camera di combustione e spingerlo nel GC per l&#39;analisi. Per questo esperimento, utilizzare un25 ml siringa. </li><li> Inserire una valvola a tre vie in linea con i tubi di rame che collega la porta di scarico al GC. Collegare un&#39;estremità della valvola a due vie per il GC, la seconda per la luce di scarico ed il terzo alla siringa 25 ml. Collegare il tubo di rame alla valvola a 3 vie. Usare la siringa per aspirare gas di scarico della combustione dalla camera e poi spingerlo nella GC per l&#39;analisi. </li><li> Collegare la valvola a 3 vie per la GC e la siringa. Azionare lo stantuffo della siringa per garantire un funzionamento efficace. NOTA: Uno schema semplificato della configurazione è mostrata in Figura 1. </li></ol><img alt="Figura 1" src="/files/ftp_upload/54638/54638fig1.jpg" /> Flussi di Figura 1. caratterizzazione combustione sperimentale impostazione schematica. La combustione caratterizzazione apparato sperimentale che mostra schema di carburante, aria e di scarico (frecce nere) e flussi di dati (frecce rosse). valvole unidirezionali sono utilizzati per prevenire il flash. <ahref = &quot;https://www.jove.com/files/ftp_upload/54638/54638fig1large.jpg&quot; target = &quot;_ blank&quot;&gt; Clicca qui per vedere una versione più grande di questa figura. 3. Caratterizzazione combustione Experiment <ol><li> Prima della prova, spingere lo stantuffo della siringa completamente e aprire la valvola a tre vie sul lato scarico. </li><li> Ruotare il MFC aria su prima ad una portata di 86,5 L / min. </li><li> Ruotare metano MFC a una portata di 10 L / min. Questo crea un rapporto di equivalenza premiscelata di 1,10, un po miscela ricca, che è più facile da accendere. </li><li> Attivare termocoppie sul tramite il modulo computer per iniziare la registrazione dei dati. </li><li> Accendere la miscela alla fine della camera di combustione con un leggero butano. Dopo l&#39;accensione, la fiamma deve stabilizzarsi nella parte anteriore del bruciatore. </li><li> Regolare il rapporto di equivalenza regolando la portata di aria lentamente dal valore iniziale di 86,5 L / min al valore desiderato. Fare attenzione a non muoversi troppo velocemente o andare al di fuori del infiammlimiti ility che causerebbero fiamma tempra. </li><li> Registrare la lettura della temperatura in un file di dati dopo le termocoppie temperature stabilizzano. </li><li> Ancora una volta, tirare lo stantuffo della siringa per estrarre gas di scarico di combustione dalla luce di scarico. </li><li> Dopo l&#39;estrazione del gas di scarico di combustione, aprire la valvola a tre vie per il lato GC e chiudere il lato scarico. </li><li> Spingere lo stantuffo della siringa finché non chiude completamente e tutto il scarico è stato inviato al GC. </li><li> Ripetere i passaggi 3,8-3,10 finché tutti i gas residui del tubo di rame che collega il porto con il GC è stato rimosso. Una semplice analisi del volume interno del tubo di rame rispetto al volume della siringa indica quante volte i passaggi 3,8-3,10 bisogno di essere ripetuto. </li><li> Dopo aver rimosso tutti i gas residui nel tubo estrarre un campione di scarico finale per l&#39;analisi. Spingere il gas di scarico nel GC e girare il GC di modalità di analisi 7,17. </li><li> Registrare i dati di GC di risparmioi dati di analisi GC. </li><li> Ripetere i passaggi 3,1-3,13 fino a quando tutti i rapporti di equivalenza desiderati vengono testati. </li></ol> 4. Sviluppo del modello di combustione di scarico <ol><li> Tracciare il gas di scarico della combustione percentuale in volume specie per osservare le tendenze. </li><li> Determinare il valore di concentrazione limite per lo scarico modello di combustione. Nello sviluppo di un combustibile di scarico modello di combustione per l&#39;analisi iniziale MT-FFC, solo i componenti che appaiono in proporzioni significative (&gt; 1%) sono inclusi nel combustibile modello. </li><li> Per il combustibile modello di scegliere solo i rapporti di equivalenza che generano idrogeno significativa e monossido di carbonio (&gt; 1% per ogni componente) nello scarico. </li><li> Registrare la percentuale di volume per ciascuno dei componenti dei gas di scarico che soddisfano i criteri di 4.3. </li></ol> Imposta cellulare Test 5. Fuel <ol><li> Determinare gli intervalli di portata per ogni gas. Moltiplicare il volume percentuale ottenuta dai risultati delle analisi GC di tegli totale portata del gas di scarico di combustione modello desiderato all&#39;interno di ogni cella a combustibile. </li><li> Valutare la gamma di portate per ciascuna specie di scarico di combustione per determinare la portata massima e minima per ciascuna specie. </li><li> Selezionare i misuratori di portata in base agli stessi principi descritti al punto 2.1. </li><li> Costruire l&#39;apparato di test collegando i misuratori di portata ai serbatoi di gas via tubo di rame. </li><li> Impostare i regolatori di pressione del gas al valore prescritto per i misuratori di portata. </li><li> Posizionare valvole unidirezionali nel percorso tubo di rame valle di ciascun flussometro usando un gas combustibile. </li><li> Collegare tutte le porte di uscita flussometro insieme tramite tubo di rame ed un collettore. </li><li> Impostare la SOFC micro-tubolare all&#39;interno del tubo di acciaio avente un diametro interno appena più grande diametro esterno della cella a combustibile. Sigillare la cella a combustibile al tubo d&#39;acciaio con adesivo in ceramica. </li><li> Collegare il tubo d&#39;acciaio con micro-SOFC tubolare a un pezzo di ceramica refrattaria materiale per tenere la cella a combustibile nel forno. </li><li> Utilizzare il 4 Sonda tecnica 10,11 con fili di raccolta e di rilevamento di tensione di corrente collegati alla SOFC micro-tubolare a 2 fili sul l&#39;anodo e 2 fili sul catodo. Assicurarsi che i fili non si incrociano creando corti. </li><li> Collegare i quattro fili ai quattro sonde del potenziostato 10,11. </li><li> Collegare potenziostato al computer 10,11. </li><li> Inserire una termocoppia nel forno con la punta toccare l&#39;esterno del 10,11 SOFC elettrolita micro-tubolare. </li><li> Attaccare fili della termocoppia al modulo di acquisizione dati. </li><li> Collegare il modulo di acquisizione dati al computer tramite la porta USB. NOTA: la figura 2 è uno schema semplificato che mostra la configurazione di test mT-FFC. Con il combustibile modello sviluppato e la configurazione stabilita per controllare il flusso di carburante modello per la cella a combustibile, il test può procedere secondo f convenzionaleuel metodi di prova delle cellule. Questi metodi sono ben stabiliti in letteratura e non si ripeteranno qui. </li></ol><img alt="figura 2" src="/files/ftp_upload/54638/54638fig2.jpg" /> Figura 2. Micro-tubolare fiamma assistita configurazione test fuel cell schematica. Flussi di H 2, CO, CO 2, N 2 (frecce nere) sono regolati con un MFC e una valvola unidirezionale per impedire un ritorno di fiamma. flusso elettroni (linea verde) dal SOFC nel forno alla potenziostato e di nuovo al SOFC. Flusso di dati termocoppia e dati elettrochimica è rappresentata da frecce rosse. <a href="https://www.jove.com/files/ftp_upload/54638/54638fig2large.jpg" target="_blank">Clicca qui per vedere una versione più grande di questa figura.</a>

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	<li>Gorte, R. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Recent+developments+towards+commercialization+of+solid+oxide+fuel+cells.">Recent developments towards commercialization of solid oxide fuel cells.</a> AIChE J. 51 (9), 2377-2381 (2005).</li><li>Milcarek, R. J., Wang, K., Falkenstein-Smith, R. L., Ahn, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Micro-tubular+flame-assisted+fuel+cells+for+micro-combined+heat+and+power+systems.">Micro-tubular flame-assisted fuel cells for micro-combined heat and power systems.</a> J. 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J., Zeng, P., Ahn, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Flame-assisted+fuel+cells+running+methane.">Flame-assisted fuel cells running methane.</a> Int. J. Hydrogen Energy. 40 (13), 4659-4665 (2015).</li><li>Wang, K., Zeng, P., Ahn, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=High+performance+direct+flame+fuel+cell+using+a+propane+flame.">High performance direct flame fuel cell using a propane flame.</a> P. Combust. Inst. 32 (2), 3431-3437 (2011).</li><li>Wang, Y. Q., Shi, Y. X., Yu, X. K., Cai, N. S., Li, S. 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Power Sources. 189 (2), 950-957 (2009).</li><li>Wang, Y., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+study+of+portable+direct-flame+solid+oxide+fuel+cell+(DF-SOFC)+stack+with+butane+fuel.">The study of portable direct-flame solid oxide fuel cell (DF-SOFC) stack with butane fuel.</a> J. Fuel Chem. Technol. 42 (9), 1135-1139 (2014).</li><li>Wang, K., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+high-performance+no-chamber+fuel+cell+operated+on+ethanol+flame.">A high-performance no-chamber fuel cell operated on ethanol flame.</a> J. Power Sources. 177 (1), 33-39 (2008).</li><li>Sun, L., Hao, Y., Zhang, C., Ran, R., Shao, Z. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Coking-free+direct-methanol-flame+fuel+cell+with+traditional+nickel-cermet+anode.">Coking-free direct-methanol-flame fuel cell with traditional nickel-cermet anode.</a> Int. J. Hydrogen Energy. 35 (15), 7971-7981 (2010).</li><li>Zeng, P., Wang, K., Falkenstein-Smith, R. L., Ahn, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effects+of+sintering+temperature+on+the+performance+of+SrSc0.1Co0.9O3-&#948;+oxygen+semipermeable+membrane.">Effects of sintering temperature on the performance of SrSc0.1Co0.9O3-&#948; oxygen semipermeable membrane.</a> Braz. J. Chem. Eng. 32 (3), 757-765 (2015).</li><li>Turns, S. 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The authors have nothing to disclose.

Il protocollo discusso qui è un importante ponte tra la ricerca precedente caratterizzazione di combustione e la sperimentazione di celle a combustibile. L&#39;uso di combustione per il carburante riforma e il test delle celle a combustibile è stata applicata da diversi anni in DFFC configurazioni 10-15. Tuttavia, la caratterizzazione del processo di combustione in DFFCs riguarda principalmente caratterizzazione in-situ della composizione di fiamma 16 e utilizza un MS 8. Poich...

Solido celle a combustibile ossido (SOFC) innovazioni sono stati segnalati negli ultimi anni come la tecnologia continua a svilupparsi. Tra i numerosi vantaggi, SOFC sono diventati noti per l&#39;efficienza del carburante alta, basse emissioni e flessibilità ridotto di carburante rispetto ad altre tecniche di produzione di energia di combustione basato 1. Inoltre, SOFC scalabili garantendo la massima efficienza del carburante anche a piccole scale. Purtroppo, le limitazioni in infrastrutture per l&#39;idrogeno corrente hanno creato la necessità di sistemi di alimentazione riforma che spesso sono inefficienti. Un recente sviluppo è il micro-tubolare celle a combustibile fiamma assistita (MT-FFC) ha riportato nel precedente lavoro dell&#39;autore 2. La MT-FFC è il primo esempio di una cella a combustibile fiamma assistita (FFC), che si basa sui benefici della cella a combustibile fiamma diretta originale (DFFC), che fornisce la generazione di calore e combustibile riforma tramite combustione 3. La configurazione DFFC pone un SOFC a diretto contatto con una fiamma aperta al envir ambientebiente. La fiamma ossida parzialmente idrocarburi più pesanti per creare H 2 e CO, che può essere utilizzato direttamente nel SOFC con minore potenziale di coking carbonica rispetto al puro metano o altri idrocarburi più pesanti. Inoltre, la fiamma fornisce l&#39;energia termica necessaria per portare il SOFC alla sua temperatura di esercizio. Una recente modifica all&#39;originale DFFC verificato spostando il SOFC fuori dalla regione di fiamma e canalizzare lo scarico di combustione al SOFC per creare il FFC 2. A differenza del DFFC, la combustione avviene in una camera parzialmente chiuso (anziché l&#39;ambiente) in modo che il rapporto tra carburante e aria può essere controllato e scarico può essere direttamente alimentato alla cella a combustibile senza combustione completa verificano. FFC hanno vantaggi aggiuntivi, tra cui l&#39;utilizzo di carburante e ad alto rendimento elettrico rispetto a DFFCs 2. Come un settore emergente della ricerca, tecniche sperimentali sono necessari in grado di valutare il potenziale di mt-FFCs per le future applicazioni di generazione di energia. Queste tecniche richiedono un&#39;analisi di ossidazione parziale, o la combustione ricca di combustibile e il gas di scarico che è stato identificato come un modo di generare H 2 e CO, noto anche come syngas, insieme con CO 2 e H 2 O. Il syngas possono essere utilizzati direttamente nelle celle a combustibile per la produzione di energia. L&#39;analisi dei gas di scarico di combustione ricchi di combustibile è stato ben definito negli ultimi anni ed è stata effettuata teoricamente 4, computazionalmente 5,6 e sperimentalmente 7 per vari scopi diversi. Molti degli studi teorici e computazionali hanno fatto affidamento su analisi equilibrio chimico (CEA) per valutare le specie di prodotti di combustione che sono energeticamente favorevole, e modelli cinetici chimici per meccanismi di reazione. Mentre questi metodi sono stati molto utili, molte tecnologie emergenti hanno fatto affidamento sulla tecniche sperimentali durante la ricerca e sviluppo. Tecniche sperimentali in genere si basano su analisi del gas di scarico di combustione utilizzando un gascromatografo (GC) 7 o uno spettrometro di massa (MS) 8. O il GC linea / siringa o la sonda MS viene inserito nello scarico di combustione e le misurazioni vengono effettuate per valutare la concentrazione di specie. L&#39;applicazione delle tecniche sperimentali è stato comune nel settore della produzione di energia su piccola scala. Alcuni esempi includono combustori micro che sono stati sviluppati per operare con singoli SOFC camera 7,9 e DFFCs 10-15. L&#39;analisi del gas di scarico di combustione avviene in un&#39;ampia gamma di condizioni operative comprese diverse temperature, portate e rapporti di equivalenza. Nel campo della ricerca DFFC, combustibile ed ossidante può essere parzialmente premiscelato o non premiscelata, con il bruciatore aperta verso l&#39;ambiente che garantisce la combustione completa. Con la necessità di analizzare la composizione di fiamma, un MS è stato utilizzato in molti casi per DFFC ricerca e combustione analisi 16. Il recente sviluppo più del FFC differisce basandosi sulla combustione premiscelata con il bruciatore in un ambiente parzialmente chiuso per impedire l&#39;ossidazione completa del combustibile. Di conseguenza, è necessaria l&#39;analisi del gas di scarico di combustione in un ambiente controllato privo di perdite d&#39;aria. Tecniche sperimentali sviluppati per questo scopo si basano sulle tecniche precedenti utilizzati per la ricerca di combustione micro con l&#39;analisi GC dei gas di scarico di combustione a diversi rapporti di equivalenza. L&#39;analisi GC porta alla caratterizzazione della composizione di scarico di combustione (cioè la percentuale in volume di ciascun componente dello scarico compreso CO 2, H 2 O, N 2, etc.) Questa analisi consente per la miscelazione di gas separati secondo i rapporti misurati dal GC per creare uno scarico di combustione ricca di carburante del modello per la futura ricerca FFC. I protocolli per l&#39;analisi esausti di combustione ricchi di combustibile, sviluppando un modello ricco di combustibile scarico della combustione e applicazione lo scarico per il test SOFC sono stabiliti in questo documento. le sfide comuni e le limitazioni sono discussi in queste tecniche.

<table border="0" cellpadding="0" cellspacing="0" width="758">
	<tbody>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Gas chromotograph</td>
			<td style="width:111px;">SRI Instruments, Inc.</td>
			<td style="width:129px;">SRI 8610C</td>
			<td style="width:303px;"></td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">K type thermocouples</td>
			<td style="width:111px;">Omega</td>
			<td style="width:129px;">KQXL-116G-6</td>
			<td>Custom length</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">K type thermocouple extension wire</td>
			<td style="width:111px;">Omega</td>
			<td style="width:129px;">EXTT-K-20-SLE-100</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Mass flow controller</td>
			<td style="width:111px;">Omega</td>
			<td style="width:129px;">FMA5427</td>
			<td style="width:303px;">0-40 L/min (N2) 
			Used for methane</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Mass flow controller</td>
			<td style="width:111px;">Omega</td>
			<td style="width:129px;">FMA5443</td>
			<td style="width:303px;">0-200 L/min (N2) 
			Used for air</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Mass flow controller</td>
			<td style="width:111px;">Omega</td>
			<td style="width:129px;">FMA5402A</td>
			<td style="width:303px;">0-10 mL/min (N2) 
			Used for CO</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Mass flow controller</td>
			<td style="width:111px;">Brooks Instrument</td>
			<td style="width:129px;">SLA5850</td>
			<td style="width:303px;">200 SCCM (Propane) 
			Used for CO2</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Mass flow controller</td>
			<td style="width:111px;">Brooks Instrument</td>
			<td style="width:129px;">SLA5850</td>
			<td style="width:303px;">5 L/min (Air) 
			Used for N2</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Mass flow controller</td>
			<td style="width:111px;">Brooks Instrument</td>
			<td style="width:129px;">SLA5850</td>
			<td style="width:303px;">500 SCCM (N2) 
			Used for H2</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Regulator</td>
			<td style="width:111px;">Harris Products Group</td>
			<td style="width:129px;">HP721-125-350-F</td>
			<td style="width:303px;">Methane tank</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Regulator</td>
			<td style="width:111px;">Harris Products Group</td>
			<td style="width:129px;">HP702-050-590-E</td>
			<td>Air tank</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Regulator</td>
			<td style="width:111px;">Airgas</td>
			<td style="width:129px;">Y11-SR145B</td>
			<td>CO tank</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Regulator</td>
			<td style="width:111px;">Harris Products Group</td>
			<td style="width:129px;">HP702-050-320-E</td>
			<td>CO2 tank</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Regulator</td>
			<td style="width:111px;">Airgas</td>
			<td style="width:129px;">Y12-215B</td>
			<td>N2 tank</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Regulator</td>
			<td style="width:111px;">Harris Products Group</td>
			<td style="width:129px;">HP702-015-350-D</td>
			<td>H2 tank</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Methane, Compressed , 
			Ultra high purity</td>
			<td style="width:111px;">Airgas</td>
			<td style="width:129px;">UN1971</td>
			<td style="width:303px;">Extremely Flammable</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Air, Compressed, 
			Ultra pure</td>
			<td style="width:111px;">Airgas</td>
			<td style="width:129px;">UN1002</td>
			<td style="width:303px;">Not classified as hazardous to health.</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">CO, Compressed, 
			Ultra high purity</td>
			<td style="width:111px;">Airgas</td>
			<td style="width:129px;">UN1016</td>
			<td style="width:303px;">Toxic by inhalation, Extremely flammable</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">CO2, Compressed, 
			Research grade</td>
			<td style="width:111px;">Airgas</td>
			<td style="width:129px;">UN1013</td>
			<td style="width:303px;">Asphyxiant in high 
			concentrations</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">&#160;N2, Compressed, 
			Ultra high purity</td>
			<td style="width:111px;">Airgas</td>
			<td style="width:129px;">UN1066</td>
			<td style="width:303px;">Not classified as hazardous to health.</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">H2, Compressed, 
			Ultra high purity</td>
			<td style="width:111px;">Airgas</td>
			<td style="width:129px;">UN1049</td>
			<td style="width:303px;">Extremely flammable, 
			burns with invisible flame</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Source meter</td>
			<td style="width:111px;">Tektronix, Inc.</td>
			<td style="width:129px;">Keithley 2420</td>
			<td style="width:303px;">Connects to computer 
			via USB</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Horizontal split tube furnace</td>
			<td style="width:111px;">MTI Corportation</td>
			<td style="width:129px;">OTF-1200X</td>
			<td style="width:303px;"></td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Data acquisition</td>
			<td style="width:111px;">National Instruments</td>
			<td style="width:129px;">NI cDAQ-9172</td>
			<td style="width:303px;">Connects to computer 
			via USB</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Thermocouple input</td>
			<td style="width:111px;">National Instruments</td>
			<td style="width:129px;">NI 9211</td>
			<td>Connects to cDAQ-9172</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:42px;width:216px;">Computer control for Mass Flow Controllers</td>
			<td style="width:111px;">National Instruments</td>
			<td style="width:129px;">NI 9263</td>
			<td style="width:303px;">Connects to cDAQ-9172 
			Computer control for Mass Flow Controllers</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Testing software</td>
			<td style="width:111px;">National Instruments</td>
			<td style="width:129px;">LabVIEW 8.6</td>
			<td></td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="height:43px;width:216px;">Ceramabond</td>
			<td style="width:111px;">Aremco</td>
			<td>552-VFG</td>
			<td>1 Pint</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

combustion characterization and model fuel development for micro-tubular flame-assisted fuel cells

Combustion based power generation has been accomplished for many years through a number of heat engine systems. Recently, a move towards small scale power generation and micro combustion as well as development in fuel cell research has created new means of power generation that combine solid oxide fuel cells with open flames and combustion exhaust. Instead of relying upon the heat of combustion, these solid oxide fuel cell systems rely on reforming of the fuel via combustion to generate syngas for electrochemical power generation. Procedures were developed to assess the combustion by-products under a wide range of conditions. While theoretical and computational procedures have been developed for assessing fuel-rich combustion exhaust in these applications, experimental techniques have also emerged. The experimental procedures often rely upon a gas chromatograph or mass spectrometer analysis of the flame and exhaust to assess the combustion process as a fuel reformer and means of heat generation. The experimental techniques developed in these areas have been applied anew for the development of the micro-tubular flame-assisted fuel cell. The protocol discussed in this work builds on past techniques to specify a procedure for characterizing fuel-rich combustion exhaust and developing a model fuel-rich combustion exhaust for use in flame-assisted fuel cell testing. The development of the procedure and its applications and limitations are discussed.

La camera di caratterizzazione di combustione deve essere controllato prima della prova ai rapporti di equivalenza desiderate per riflusso di aria nella camera o altre perdite d&#39;aria durante la prova. I processi di combustione in camere aperte sono noti per essere quasi isobarica. Come risultato, la pressione all&#39;interno della camera di combustione può non essere sufficiente a garantire che l&#39;aria dall&#39;ambiente esterno è back-fluisce nella camera di combustione dalla ca...

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Combustion Characterization and Model Fuel Development for Micro-tubular Flame-assisted Fuel Cells

A protocol for creating a model fuel-rich combustion exhaust is developed through combustion characterization and is applied for micro-tubular flame-assisted fuel cell testing and research.

Combustione Caratterizzazione e modello di sviluppo carburante per micro-tubolari Celle a combustibile fiamma assistita

Combustion based power generation has been accomplished for many years through a number of heat engine systems. Recently, a move towards small scale power ...

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9.5K Views.  Syracuse University. A protocol for creating a model fuel-rich combustion exhaust is developed through combustion characterization and is applied for micro-tubular flame-assisted fuel cell testing and research.

Video: Combustion Characterization and Model Fuel Development for Micro-tubular Flame-assisted Fuel Cells

Probing and Mapping Electrode Surfaces in Solid Oxide Fuel Cells

Solid oxide fuel cells (SOFCs) are potentially the most efficient and cost-effective solution to utilization of a wide variety of fuels beyond hydrogen 1-7. The performance of SOFCs and the rates of many chemical and energy transformation processes in energy storage and conversion devices in general are limited primarily by charge and mass transfer along electrode surfaces and across interfaces. Unfortunately, the mechanistic understanding of these processes is still lacking, due largely to the difficulty of characterizing these processes under in situ conditions. This knowledge gap is a chief obstacle to SOFC commercialization. The development of tools for probing and mapping surface chemistries relevant to electrode reactions is vital to unraveling the mechanisms of surface processes and to achieving rational design of new electrode materials for more efficient energy storage and conversion2. Among the relatively few in situ surface analysis methods, Raman spectroscopy can be performed even with high temperatures and harsh atmospheres, making it ideal for characterizing chemical processes relevant to SOFC anode performance and degradation8-12. It can also be used alongside electrochemical measurements, potentially allowing direct correlation of electrochemistry to surface chemistry in an operating cell. Proper in situ Raman mapping measurements would be useful for pin-pointing important anode reaction mechanisms because of its sensitivity to the relevant species, including anode performance degradation through carbon deposition8, 10, 13, 14 ("coking") and sulfur poisoning11, 15 and the manner in which surface modifications stave off this degradation16. The current work demonstrates significant progress towards this capability. In addition, the family of scanning probe microscopy (SPM) techniques provides a special approach to interrogate the electrode surface with nanoscale resolution. Besides the surface topography that is routinely collected by AFM and STM, other properties such as local electronic states, ion diffusion coefficient and surface potential can also be investigated17-22. In this work, electrochemical measurements, Raman spectroscopy, and SPM were used in conjunction with a novel test electrode platform that consists of a Ni mesh electrode embedded in an yttria-stabilized zirconia (YSZ) electrolyte. Cell performance testing and impedance spectroscopy under fuel containing H2S was characterized, and Raman mapping was used to further elucidate the nature of sulfur poisoning. In situ Raman monitoring was used to investigate coking behavior. Finally, atomic force microscopy (AFM) and electrostatic force microscopy (EFM) were used to further visualize carbon deposition on the nanoscale. From this research, we desire to produce a more complete picture of the SOFC anode.

We present a unique platform for characterizing electrode surfaces in solid oxide fuel cells (SOFCs) that allows simultaneous performance of multiple characterization techniques (e.g. in situ Raman spectroscopy and scanning probe microscopy alongside electrochemical measurements). Complementary information from these analyses may help to advance toward a more profound understanding of electrode reaction and degradation mechanisms, providing insights into rational design of better materials for SOFCs.

Probing e mapping superfici di elettrodo nelle celle di combustibile ad ossidi solidi

Solid oxide fuel cells (SOFCs) are potentially the most efficient and cost-effective solution to utilization of a wide variety of fuels beyond hydrogen ...

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Preparation and Evaluation of Hybrid Composites of Chemical Fuel and Multi-walled Carbon Nanotubes in the Study of Thermopower Waves

When a chemical fuel at a certain position in a hybrid composite of the fuel and a micro/nanostructured material is ignited, chemical combustion occurs along the interface between the fuel and core materials. Simultaneously, dynamic changes in thermal and chemical potentials across the micro/nanostructured materials result in concomitant electrical energy generation induced by charge transfer in the form of a high-output voltage pulse. We demonstrate the entire procedure of a thermopower wave experiment, from synthesis to evaluation. Thermal chemical vapor deposition and the wet impregnation process are respectively employed for the synthesis of a multi-walled carbon nanotube array and a hybrid composite of picric acid/sodium azide/multi-walled carbon nanotubes. The prepared hybrid composites are used to fabricate a thermopower wave generator with connecting electrodes. The combustion of the hybrid composite is initiated by laser heating or Joule-heating, and the corresponding combustion propagation, direct electrical energy generation, and real-time temperature changes are measured using a high-speed microscopy system, an oscilloscope, and an optical pyrometer, respectively. Furthermore, the crucial strategies to be adopted in the synthesis of hybrid composite and initiation of their combustion that enhance the overall thermopower wave energy transfer are proposed.

A protocol for conducting thermopower wave experiments is presented. The synthesis of hybrid composites of a chemical fuel and micro/nanostructured material, manufacturing of a thermopower wave generator, and methods for measuring the corresponding physical phenomena are described.

Preparazione e valutazione dei compositi ibridi di combustibile chimico e multi-walled nanotubi di carbonio nello studio di termoelettrico Waves

When a chemical fuel at a certain position in a hybrid composite of the fuel and a micro/nanostructured material is ignited, chemical combustion occurs ...

Characterization of Nanocrystal Size Distribution using Raman Spectroscopy with a Multi-particle Phonon Confinement Model

Analysis of the size distribution of nanocrystals is a critical requirement for the processing and optimization of their size-dependent properties. The common techniques used for the size analysis are transmission electron microscopy (TEM), X-ray diffraction (XRD) and photoluminescence spectroscopy (PL). These techniques, however, are not suitable for analyzing the nanocrystal size distribution in a fast, non-destructive and a reliable manner at the same time. Our aim in this work is to demonstrate that size distribution of semiconductor nanocrystals that are subject to size-dependent phonon confinement effects, can be quantitatively estimated in a non-destructive, fast and reliable manner using Raman spectroscopy. Moreover, mixed size distributions can be separately probed, and their respective volumetric ratios can be estimated using this technique. In order to analyze the size distribution, we have formulized an analytical expression of one-particle PCM and projected it onto a generic distribution function that will represent the size distribution of analyzed nanocrystal. As a model experiment, we have analyzed the size distribution of free-standing silicon nanocrystals (Si-NCs) with multi-modal size distributions. The estimated size distributions are in excellent agreement with TEM and PL results, revealing the reliability of our model.

We demonstrate how to determine the size distribution of semiconductor nanocrystals in a quantitative manner using Raman spectroscopy employing an analytically defined multi-particle phonon confinement model. Results obtained are in excellent agreement with the other size analysis techniques like transmission electron microscopy and photoluminescence spectroscopy.

Caratterizzazione di nanocristalli Dimensione distribuzione utilizzando Spettroscopia Raman con un Multi-particella Phonon confinamento Modello

Analysis of the size distribution of nanocrystals is a critical requirement for the processing and optimization of their size-dependent properties. The ...

Printing Fabrication of Bulk Heterojunction Solar Cells and In Situ Morphology Characterization

Polymer-based materials hold promise as low-cost, flexible efficient photovoltaic devices. Most laboratory efforts to achieve high performance devices have used devices prepared by spin coating, a process that is not amenable to large-scale fabrication. This mismatch in device fabrication makes it difficult to translate quantitative results obtained in the laboratory to the commercial level, making optimization difficult. Using a mini-slot die coater, this mismatch can be resolved by translating the commercial process to the laboratory and characterizing the structure formation in the active layer of the device in real time and in situ as films are coated onto a substrate. The evolution of the morphology was characterized under different conditions, allowing us to propose a mechanism by which the structures form and grow. This mini-slot die coater offers a simple, convenient, material efficient route by which the morphology in the active layer can be optimized under industrially relevant conditions. The goal of this protocol is to show experimental details of how a solar cell device is fabricated using a mini-slot die coater and technical details of running in situ structure characterization using the mini-slot die coater.

Printing Fabrication of Bulk Heterojunction Solar Cells and In Situ Morphology Characterization

Here, we present a protocol to fabricate organic thin film solar cells using a mini-slot die coater and related in-line structure characterizations using synchrotron scattering techniques.

La stampa Fabbricazione di massa eterogiunzione celle solari e<em&gt; In Situ</em&gt; Morfologia Caratterizzazione

Polymer-based materials hold promise as low-cost, flexible efficient photovoltaic devices. Most laboratory efforts to achieve high performance devices ...

Reaction Kinetics and Combustion Dynamics of I4O9 and Aluminum Mixtures

Tetraiodine nonoxide (I4O9) has been synthesized using a dry approach that combines elemental oxygen and iodine without the introduction of hydrated species. The synthesis approach inhibits the topochemical effect promoting rapid hydration when exposed to the relative humidity of ambient air. This stable, amorphous, nano-particle material was analyzed using differential scanning calorimetry (DSC) and thermal gravimetric analysis (TGA) and showed an exothermic energy release at low temperature (i.e., 180 &#176;C) for the transformation of I4O9 into I2O5. This additional exothermic energy release contributes to an increase in overall reactivity of I4O9 when dry mixed with nano-aluminum (Al) powder, resulting in a minimum of 150% increase in flame speed compared to Al + I2O5. This study shows that as an oxidizer, I4O9 has more reactive potential than other forms of iodine(V) oxide when combined with Al, especially if I4O9 can be passivated to inhibit absorption of water from its surrounding environment.

Reaction Kinetics and Combustion Dynamics of I4O9 and Aluminum Mixtures

A protocol for measuring flame speeds of a reactive mixture composed of tetraiodine nonoxide (I4O9) and aluminum (Al) is presented. A method for resolving reaction kinetics using differential scanning calorimetry (DSC) is also presented. It was found that I4O9 is 150% more reactive than other iodine(V) oxides.

Cinetica di reazione e la combustione di Dynamics I<sub&gt; 4</sub&gt; O<sub&gt; 9</sub&gt; E miscele di alluminio

Tetraiodine nonoxide (I4O9) has been synthesized using a dry approach that combines elemental oxygen and iodine without the introduction of hydrated ...

Two-way Valorization of Blast Furnace Slag: Synthesis of Precipitated Calcium Carbonate and Zeolitic Heavy Metal Adsorbent

The aim of this work is to present a zero-waste process for storing CO2 in a stable and benign mineral form while producing zeolitic minerals with sufficient heavy metal adsorption capacity. To this end, blast furnace slag, a residue from iron-making, is utilized as the starting material. Calcium is selectively extracted from the slag by leaching with acetic acid (2 M CH3COOH) as the extraction agent. The filtered leachate is subsequently physico-chemically purified and then carbonated to form precipitated calcium carbonate (PCC) of high purity (&lt;2 wt% non-calcium impurities, according to ICP-MS analysis). Sodium hydroxide is added to neutralize the regenerated acetate. The morphological properties of the resulting calcitic PCC are tuned for its potential application as a filler in papermaking. In parallel, the residual solids from the extraction stage are subjected to hydrothermal conversion in a caustic solution (2 M NaOH) that leads to the predominant formation of a particular zeolitic mineral phase (detected by XRD), namely analcime (NaAlSi2O6&#8729;H2O). Based on its ability to adsorb Ni2+, as reported from batch adsorption experiments and ICP-OES analysis, this product can potentially be used in wastewater treatment or for environmental remediation applications.

A protocol for the parallel production of precipitated calcium carbonate and zeolitic material from blast furnace slag via mineral carbonation and alkaline hydrothermal conversion, respectively, is presented. The performance of the zeolitic material towards nickel adsorption is tested.

Bidirezionale Valorizzazione di scorie d&#39;altoforno: Sintesi di carbonato di calcio precipitato e zeolitici Heavy Metal Adsorbente

The aim of this work is to present a zero-waste process for storing CO2 in a stable and benign mineral form while producing zeolitic minerals with ...

Infrared Degenerate Four-wave Mixing with Upconversion Detection for Quantitative Gas Sensing

We present a protocol for performing gas spectroscopy using infrared degenerated four-wave mixing (IR-DFWM), for the quantitative detection of gas species in the ppm-to-single-percent range. The main purpose of the method is the spatially resolved detection of low-concentration species, which have no transitions in the visible or near-IR spectral range that could be used for detection. IR-DFWM is a nonintrusive method, which is a great advantage in combustion research, as inserting a probe into a flame can change it drastically. The IR-DFWM is combined with upconversion detection. This detection scheme uses sum-frequency generation to move the IR-DFWM signal from the mid-IR to the near-IR region, to take advantage of the superior noise characteristics of silicon-based detectors. This process also rejects most of the thermal background radiation. The focus of the protocol presented here is on the proper alignment of the IR-DFWM optics and on how to align an intracavity upconversion detection system.

Here, we present a protocol to perform sensitive, spatially resolved gas spectroscopy in the mid-infrared region, using degenerate four-wave mixing combined with upconversion detection.

A raggi infrarossi degenerato quattro-onda miscelazione con rilevamento di Upconversion per sensoristica quantitativa

We present a protocol for performing gas spectroscopy using infrared degenerated four-wave mixing (IR-DFWM), for the quantitative detection of gas species ...

Method Development for Contactless Resonant Cavity Dielectric Spectroscopic Studies of Cellulosic Paper

The current analytical techniques for characterizing printing and graphic arts substrates are largely ex situ and destructive. This limits the amount of data that can be obtained from an individual sample and renders it difficult to produce statistically relevant data for unique and rare materials. Resonant cavity dielectric spectroscopy is a non-destructive, contactless technique which can simultaneously interrogate both sides of a sheeted material and provide measurements which are suitable for statistical interpretations. This offers analysts the ability to quickly discriminate between sheeted materials based on composition and storage history. In this methodology article, we demonstrate how contactless resonant cavity dielectric spectroscopy may be used to differentiate between paper analytes of varying fiber species compositions, to determine the relative age of the paper, and to detect and quantify the amount of post-consumer waste (PCW) recycled fiber content in manufactured office paper.

A protocol for the non-destructive analysis of the fiber content and relative age of paper.

Sviluppo del metodo per studi spettroscopici distesina di cavità senza contatto della carta cellulosica

The current analytical techniques for characterizing printing and graphic arts substrates are largely ex situ and destructive. This limits the amount of ...

Terahertz Imaging and Characterization Protocol for Freshly Excised Breast Cancer Tumors

This manuscript presents a protocol to handle, characterize, and image freshly excised human breast tumors using pulsed terahertz imaging and spectroscopy techniques. The protocol involves terahertz transmission mode at normal incidence and terahertz reflection mode at an oblique angle of 30&#176;. The collected experimental data represent time domain pulses of the electric field. The terahertz electric field signal transmitted through a fixed point on the excised tissue is processed, through an analytical model, to extract the refractive index and absorption coefficient of the tissue. Utilizing a stepper motor scanner, the terahertz emitted pulse is reflected from each pixel on the tumor providing a planar image of different tissue regions. The image can be presented in time or frequency domain. Furthermore, the extracted data of the refractive index and absorption coefficient at each pixel are utilized to provide a tomographic terahertz image of the tumor. The protocol demonstrates clear differentiation between cancerous and healthy tissues. On the other hand, not adhering to the protocol can result in noisy or inaccurate images due to the presence of air bubbles and fluid remains on the tumor surface. The protocol provides a method for surgical margins assessment of breast tumors.

Freshly excised human breast cancer tumors are characterized with terahertz spectroscopy and imaging following fresh tissue handling protocols. Tissue positioning is taken into consideration to enable effective characterization while providing analysis in a timely manner for future intraoperative applications.

This manuscript presents a protocol to handle, characterize, and image freshly excised human breast tumors using pulsed terahertz imaging and spectroscopy ...

Fabrication and Characterization of Thickness Mode Piezoelectric Devices for Atomization and Acoustofluidics

We present a technique to fabricate simple thickness mode piezoelectric devices using lithium niobate (LN). Such devices have been shown to atomize liquid more efficiently, in terms of &#64258;ow rate per power input, than those that rely on Rayleigh waves and other modes of vibration in LN or lead zirconate titanate (PZT). The complete device is composed of a transducer, a transducer holder, and a &#64258;uid supply system. The fundamentals of acoustic liquid atomization are not well known, so techniques to characterize the devices and to study the phenomena are also described. Laser Doppler vibrometry (LDV) provides vibration information essential in comparing acoustic transducers and, in this case, indicates whether a device will perform well in thickness vibration. It can also be used to &#64257;nd the resonance frequency of the device, though this information is obtained more quickly via impedance analysis. Continuous &#64258;uid atomization, as an example application, requires careful &#64258;uid flow control, and we present such a method with high-speed imaging and droplet size distribution measurements via laser scattering.

Fabrication of piezoelectric thickness mode transducers via direct current sputtering of plate electrodes on lithium niobate is described. Additionally, reliable operation is achieved with a transducer holder and &#64258;uid supply system and characterization is demonstrated via impedance analysis, laser doppler vibrometry, high-speed imaging, and droplet size distribution using laser scattering.

Fabbricazione e caratterizzazione dei dispositivi piezoelettrici della modalità Thickness per atomizzazione e acoustofluidica

We present a technique to fabricate simple thickness mode piezoelectric devices using lithium niobate (LN). Such devices have been shown to atomize liquid ...