過冷却合成砂 - 水 - ガス・メタンハイドレート試料の熱特性を測定するためのプロトコル

要約

We present a protocol for measuring the thermal properties of synthetic hydrate-bearing sediment samples comprising sand, water, methane, and methane hydrate.

要約

Methane hydrates (MHs) are present in large amounts in the ocean floor and permafrost regions. Methane and hydrogen hydrates are being studied as future energy resources and energy storage media. To develop a method for gas production from natural MH-bearing sediments and hydrate-based technologies, it is imperative to understand the thermal properties of gas hydrates.

The thermal properties' measurements of samples comprising sand, water, methane, and MH are difficult because the melting heat of MH may affect the measurements. To solve this problem, we performed thermal properties' measurements at supercooled conditions during MH formation. The measurement protocol, calculation method of the saturation change, and tips for thermal constants' analysis of the sample using transient plane source techniques are described here.

The effect of the formation heat of MH on measurement is very small because the gas hydrate formation rate is very slow. This measurement method can be applied to the thermal properties of the gas hydrate-water-guest gas system, which contains hydrogen, CO₂, and ozone hydrates, because the characteristic low formation rate of gas hydrate is not unique to MH. The key point of this method is the low rate of phase transition of the target material. Hence, this method may be applied to other materials having low phase-transition rates.

概要

ガスハイドレートは、ケージ¹のゲスト分子を含む水素結合水分子のケージ構造を含む結晶性化合物です。海底や永久凍土地域におけるメタンハイドレート（MHS）、大量の興味深い将来のエネルギー資源であるが、地球規模の気候条件^2に影響^を与えることがあります。

2013年3月には、日本の石油、ガス、および金属鉱物資源機構（株）は、「減圧法^」3,4を用いて^、東部南海トラフにおける天然MH-ベアリング堆積物からガスを抽出するために、世界初の海洋産出試験を実施しました。

ガスハイドレートは、メタン^1、水素^5、CO ₂ ^1,6、およびオゾン⁷のようなガスを保存することができます。したがって、メタンと水素水和物は潜在的なエネルギー貯蔵や輸送媒体として検討されています。大気中に放出されたCO ₂排出量、CO ₂ sequesを低減するために、深海堆積物中のCO ₂ハイドレートが^6を検討されている使用してtration。オゾンは、現在、浄水、食品殺菌に使用されます。それは⁷化学的に不安定であるため、オゾン保全技術の研究が行われています。水和物中のオゾン濃度は、オゾン水や氷⁷よりもはるかに高いです。

自然MH-ベアリング堆積物や水和物ベースの技術からのガス生産を開発するためには、ガスハイドレートの熱特性を理解することが不可欠です。しかし、ガスハイドレート堆積物の熱特性データとモデル研究は^、8が不足しています。

「減圧法は、「水和物の安定性以下の細孔の圧力を減少させることによって堆積物の細孔空間内MHを解離するために使用することができます。このプロセスでは、堆積物の孔空間成分は、水、MH、およびガスに水から、およびMH変わります。熱的特性」の測定MHの融解熱は、測定に影響を与える可能性があるため、後者の条件では困難です。この問題を解決するために、村岡らは MH形成⁹の間に過冷却状態での熱的特性」の測定を行いました。

このビデオプロトコルでは、我々は過冷却合成砂 - 水 - ガス-MHサンプルの測定方法を説明します。

図1は、人工メタンハイドレート堆積物の熱特性を測定するための実験を示しています。参照⁹に示すように、セットアップは同じです。システムは、主に、高圧容器、圧力及び温度制御、及び測定システムの熱特性を含みます。高圧容器を140 [mm]の内径および140ミリメートルの高さを有する円筒形ステンレス鋼で構成されています。削除デッドボリュームとその内部容積は2110センチメートル³であり、その圧力限界は15 MPaです。 transie NT面光源（TPS）技術は、熱特性^10を測定するために使用されます。 2.001ミリメートルの個々の半径を有するナインTPSプローブは、容器の内側に配置されています。 9プローブ⁹のレイアウトは、文献⁹の図2に示されています。 TPSプローブは、ケーブルで熱特性」アナライザに接続し、実験中に手動で切り替えられます。容器内のTPSセンサ接続図、および設定の詳細は、図S1、2、および基準⁹における支援情報の3に示されています。

図1：人工メタンハイドレート堆積物の熱特性を測定するための実験装置の図を参照⁹から変更されています。3956fig1large.jpg "ターゲット=" _空白 ">この図の拡大版をご覧になるにはこちらをクリックしてください。

TPSの方法は、各サンプルの熱特性を測定しました。この方法の原理は文献¹⁰に記載されています。この方法では、時間依存性の温度上昇は_、ΔTaveが 、あります

どこ

_0は、センサからの出力電力であり、Wは 、式1において、Rはセンサプローブの半径であり、λは、試料の熱伝導率であり、αは熱拡散率であり、tは、電力供給を開始してからの時間でありますセンサプローブに。D（τ）は無次元時間依存する関数です。τ EM>（αT/ ^R）1/2で与えられます。式2において、mは TPSプローブの同心リングの数であり、I _0は、修正されたベッセル関数です。試料の熱伝導率、熱拡散率、比熱を同時に電​​力がセンサプローブに供給されるように、温度上昇に印加される反転分析によって決定されます。

プロトコル

注：この研究は、高圧可燃性のメタンガスと大高圧容器を使用するように、関連するすべての物質安全データシートを参照してください。ヘルメット、安全メガネ、安全靴を着用してください。温度制御システムが停止した場合、容器内の圧力は、MHの分解と共に増加します。事故を防止するために、安全弁システムの使用が強く、自動的に大気中にメタンガスを解放することをお勧めします。安全バルブシステムは、電力供給なしで動作することができます。

砂-水-メタンガスサンプル⁹の調製

1. 振動台上に高圧容器を置きます。
2. 砂ボトルに水のボトルと4000グラムのシリカ砂の中に、純水1.5 Lを注ぎます。正確にはそれぞれ、砂と水のボトルに砂と水の質量を量ります。
3. 水のボトルから2,110 cm ³程度の容積を有する高圧容器内の純水1Lに注ぎ水が半分内側容器を満たすまで。
4. 容器全体を振動させる振動台をオンにします。それぞれ、50 Hzから220 Wに振動速度と電源を設定します。ステップ1.5が完了するまで振動を適用します。容器を振動させることにより容器の底にドレイン線と焼結金属フィルター内の残留空気を除去します。
5. 約1g秒の一定の速度で容器に砂ボトルから3,300 gシリカ砂を流動^-1容器全体を均一な充填を確実にするために振動させながら水面付近に保持された漏斗を使用して。
6. 水は容器の縁に到達したときの振動を停止します。
7. こぼれるから水を防ぐために、容器の縁に一時的な壁としてリングを置きます。
8. 50 Hzから220 W.で再び容器を振動させます
9. 砂が容器（高さ140ミリメートル）の縁に到達すると、振動をオフにします。
10. 目を使用して、一時的な壁と過剰間隙水を除去電子ドレンライン。バックウォーターボトルに過剰間隙水を注ぎます。
11. 50 Hzから1秒間300 Wで一度か二度、容器を振動させることにより砂を梱包し、必要に応じてより多くの砂を追加します。
12. 砂と水のボトルに砂と水の質量を秤量します。砂と水のボトルでの質量差から容器に砂と水の質量を計算します。この実験では、容器内の砂と水の質量はそれぞれ、3385グラムと823.6グラムでした。容器内の水の質量を_合計 Wとして示されます。
13. ステンレス製の蓋付きの高圧容器を覆い、順番に対角線上の対のボルトを締めます。
14. 実験のために意図されたテーブルに振動台から高圧容器を移動します。
15. 温度を制御するための断熱材を有する高圧容器を覆います。
16. 高圧力容器に高圧配管と冷却水の流れラインを接続します。
17. 入力と出力のガスパイプラインのバルブを開きます。分800ミリリットルの割合で10 Lのメタンを換気^-1余分な水は、大気圧下で罠に排出しなくなるまで。砂放電容器の底部に固定された焼結金属フィルタによって阻止されます。親水性シリカ砂は、水分子を吸着するので、残留水は、砂表面上に残ります。
18. 容器内のガス量を決定するために、 _トラップ wは 、トラップ中の水の質量を量ります。 _トラップ ワット -残留水の質量、 ワット _解像度 、 _総 ワット _のres = ワット方程式を用いて容器内を決定します。この場合には、 ワット _解像度とワット _{トラップは}それぞれ360.6グラムと463.0グラムでした。
19. V _砂はトンの容積であるV _砂 / V _セル 、 -式Ѱ= 1を使用してサンプルの空隙率を決定します砂の密度に砂の質量の比によって決定される、彼は砂（ すなわち _、ρsは 2,630キロメートル^-3 =）、およびV _細胞が容器の内部容積です。サンプルの空隙率Ѱは0.39でした。
20. 出力ガスラインのバルブを閉じます。室温（ すなわち 、31.6℃）で約12.1メガパスカルに容器内のメタンの間隙水圧を高めるために、メタンを注入します。
21. 入力ガスラインのバルブを閉じます。
22. データロガーを使用して実験中に容器内の圧力と温度の記録を開始します。データのサンプリング間隔は5秒です。総実験時間は約3000分です。

2. MH合成と過冷却サンプル⁹の熱的性質」の測定

1. 冷却液を循環させることにより、室温から2.0℃に容器を冷却するための冷却装置の電源をオンにします。チラートンからクーラント循環をしてみましょうそこから容器の蓋に、容器の底部O、および最終的に戻ってチラーへ。容器内の温度変化率は約0.001°C秒^-1でした。
2. TPSアナライザソフトウェアを使用して、測定パラメータを設定します。デザイン＃7577をセンサにセンサタイプを設定します。 5秒にmWの30への出力電力W ₀と測定時間を設定します。センサの種類やサンプルの状態が変化した場合に適切なパラメータを変更する必要があることに注意してください。 1.5℃まで1℃から温度を上昇させるためにパラメータを設定します。
3. 次の式で_、SUPΔT、過冷却度を計算します。
   _ΔTSUP = T _EQ（P） - T。 （3）
   T _当量 （P）は、圧力Pの関数としてMHの平衡温度でありますTの _当量 （P）CSMGemソフトウェア^1を使用して計算されます。0、PおよびTはそれぞれ、圧力および温度計を用いて測定し、容器内の圧力および温度です。
4. ΔTの _SUPが 2℃以上であるの後に同時にTPS分析器を用いて熱伝導率、熱拡散率、及び容積比熱を測定します。
5. 各測定後の熱特性アナライザに接続されたTPSプローブを切り替えます。実験⁹時に手動TPSプローブとアナライザの間にケーブルを切り替えます。接続図を参照し⁹の図S2に示します。各センサ用のスイッチングシーケンスはnoです。 6→2→7→5→1→9→4→3→8→6 ...。シーケンスは、測定に影響を与えるから残留熱を防ぐために可能な限り設定されているセンサとの間の距離に基づいています。データごとに3-5分を収集します。
6. ＃＆まで測定を繰り返し916; _{T（商標）} 2°Cが再び達します。この実験では、ΔTの _SUPは、最初_は時間と共に増加します。 ΔTの _SUPが最大値に達した後、圧力がMHの形成を減少するため、ΔTの _SUPを徐々に0℃に低下します。 ΔTの _SUPは、前式（3）を使用して、TPS測定に2°C以上であるかどうかをチェックします。
7. 温度プロファイルは、MHの溶融によって影響されないことを確認してください。 MHは、測定中に溶けた場合はMHの溶融は吸熱反応であるため、温度が増加することはありません。測定中の温度プロファイルを確認し、結果のセクションで説明されています。
8. TPSの技術を使用して、すべての温度プロファイルデータのための熱的特性」解析を行います。

サンプル^9,11の彩度を変更する3.計算

注意：時間tの関数として試料中MHに対する飽和、水、及びガスの程度は、気体の状態方程式を用いて計算されます。使用される計算の詳細と方程式は、以前^11に記載されています。

1. 時刻tにおけるメタンガスの体積V _{ガス 、Tを}計算_します
   
   Qは、容器内のガスの初期体積であり、V _{MH、T - 1は、}時刻tにおけるMHの体積である- 1、及びR _VHW水とMHの体積比です。
   
   式5、nはMHの水和数_{（〜6）、ρMH}であり、ρ _水それぞれMHと水の密度に対応し、 ワット _MHとワット _水は MHと水、Rの分子量を表しますespectively。
2. トンに1 - トンから形成されたMHの量_ΔMtの （モル）を計算します
   
   Rは気体定数であり、Pは、メタンガスの圧力であり、 およびZ _{T（T ガス 、T、P ガス 、t）は}時刻tにおけるメタンの圧縮係数です。 Z _tの ^12、13を計算^するため、リーとケスラーによって変更された私たち⁹と坂本ら ^11は 、ベネディクト・ウェッブ・ルビン（BWR）の式を使用しています。この計算には、式（3から7.1） -参照¹³の7 - （3から7.4）BWR式¹³とリー・ケスラー定数のが表3で使用されています。
3. 体積変化ΔV _MHを計算_し 、 トンからMHのb>のトン- 1トンへ
   
   ここで、P _sの 101325 Paでの基準圧力であり、T _sは 273.15 Kの基準温度であり、Z _Sは P _sで圧縮係数であり、T _{S（Z 秒} 〜1）、およびV _CH4はメタンガス体積の比でありますMHの単位体積[Nmで^{3メートル -3]。} 165.99 [Nmで^{3メートル -3]}のV _CH4値を使用します。
4. 容積V _MH、時刻tにおけるMHの_トンを計算_します
   
5. 水Vの _水の量を計算し、時刻tでの圧力容器で_T
   
   ここで、V _{水は、1水}の初期量です。
6. 式を使用して計算を繰り返します。時刻tにおける4-9 = 2、3、...は、水、メタン、およびMH ¹¹の彩度の変化を決定します。初期条件は、= 1、 すなわち 、V _{ガス 、1} = Q Tです。時刻tにおけるPおよびTは、データログ⁹から取り出されます。計算結果は、次のセクションで示されています。

結果

図2aは、MHの溶融に影響されない温度プロファイルを示している_。ΔTcは 、熱定数'測定に温度変化である。 図2bは、MHの溶融に影響された温度プロファイルを示しています。これらの式は、安定したサンプルの条件を仮定することによって導出されるので、 図2b中のプロファイルは式1および2を介して分析するこ?...

ディスカッション

測定にMHの生成熱の影響を推定しました。 図3b及び形成H = 52.9 kJのモル^-1 MH ¹⁴のためのエンタルピーに示すように、MHの形成熱はS _Hの変化率の生成物から推定しました。従って、最高温度変化が0.00081°C秒^-1でした。これは、5秒の時間間隔の間に1℃から1.5℃の間TPSセンサの温度上昇_ΔTcよりはるかに低かったです。詳細評?...

資料

Name	Company	Catalog Number	Comments
TPS thermal probe, Hot disk sensor	Hot Disk AB Co., Sweden	#7577	Kapton sensor type, sensor radius 2.001 mm
Hot disk thermal properties analyzer	Hot Disk AB Co., Sweden	TPS 2500
Toyoura standard silica sand	Toyoura Keiseki Kogyo Co., Ltd., Japan	N/A
Methane gas, 99.9999%	Tokyo Gas Chemicals Co., Ltd., Japan	N/A	Grade 6 N, Volume 47 L, Charging pressure 14.7 MPa
Water Purification System, Elix Advantage 3	Merck Millipore., U.S.	N/A	5 MΩ cm (at 25 °C) resistivity
Vibrating table, Vivratory packer	Sinfonia Technology Co. Ltd., Japan	VGP-60
Chiller, Thermostatic Bath Circulator	THOMAS KAGAKU Co., Ltd., Japan	TRL-40SP
Coorant, Aurora brine	Tokyo Fine Chemical Co.,Ltd., Japan	N/A	ethylene glycol 71 wt%
Temparature gage	Nitto Kouatsu., Japan	N/A	Pt 100, sheath-type platinum resistance temperature detector
Pressure gage	Kyowa Electronic Instruments., Japan	PG-200 KU
Data logger	KEYENCE., Japan	NR-500
Mass flow controller	OVAL Co., Japan	F-221S-A-11-11A	Maximum flow 2,000 N ml⁠/⁠M, maximum design pressure 19.6 MPa