여기에 설명 된 작업 부분에 스위스 연방도 관리 (연구 프로젝트 AGB2012/010)에 의해 융자 되었다. 우리는 크게 재정 지원을 인정 한다.

<ol>
	<li>Bertolini, L., Elsener, B., Pedeferri, P., Redaelli, E., Polder, R. 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Corros. 63 (12), 1147-1153 (2012).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Standard+Test+Method+for+Corrosion+Potentials+of+Uncoated+Reinforcing+Steel+in+Concrete.">Standard Test Method for Corrosion Potentials of Uncoated Reinforcing Steel in Concrete.</a> ASTM International. , (2015).</li><li>Planung, <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=SIA+2006:2013+Planung+Durchf&#252;hrung+und+Interpretation+der+Potenzialmessung+an+Stahlbetonbauten.">SIA 2006:2013 Planung Durchf&#252;hrung und Interpretation der Potenzialmessung an Stahlbetonbauten.</a> Schweizerischer Ingenieur- und Architektenverein SIA. , (2013).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=B3:+Merkblatt+f&#252;r+Elektrochemische+Potentialmessungen+zur+Detektion+von+Bewehrungsstahlkorrosion.">B3: Merkblatt f&#252;r Elektrochemische Potentialmessungen zur Detektion von Bewehrungsstahlkorrosion.</a> Deutsche Gesellschaft f&#252;r Zerst&#246;rungsfreie Pr&#252;fung DGZfP. , (2014).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=B2:+Merkblatt+zur+zerst&#246;rungsfreien+Betondeckungsmessung+und+Bewehrungsortung+an+Stahl-+und+Spannbetonbauteilen.">B2: Merkblatt zur zerst&#246;rungsfreien Betondeckungsmessung und Bewehrungsortung an Stahl- und Spannbetonbauteilen.</a> Deutsche Gesellschaft f&#252;r Zerst&#246;rungsfreie Pr&#252;fung DGZfP. , (2014).</li><li>Soylev, T. 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Taking, examining and testing in compression.</a> European Committee for Standardization. , (2009).</li><li>Andrade, C., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Test+methods+for+on-site+corrosion+rate+measurement+of+steel+reinforcement+in+concrete+by+means+of+the+polarization+resistance+method.">Test methods for on-site corrosion rate measurement of steel reinforcement in concrete by means of the polarization resistance method.</a> Mater Struct. 37 (273), 623-643 (2004).</li><li>Angst, U., Vennesland, &. #. 2. 1. 6. ;., Myrdal, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Diffusion+potentials+as+source+of+error+in+electrochemical+measurements+in+concrete.">Diffusion potentials as source of error in electrochemical measurements in concrete.</a> Mater Struct. 42 (3), 365-375 (2009).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=European+Standard+EN+14630:+Products+and+systems+for+the+protection+and+repair+of+concrete+structures+-+Test+methods+-+Determination+of+carbonation+depth+in+hardened+concrete+by+the+phenolphthalein+method.">European Standard EN 14630: Products and systems for the protection and repair of concrete structures - Test methods - Determination of carbonation depth in hardened concrete by the phenolphthalein method.</a> European Committee for Standardization. , (2006).</li><li>Gulikers, J., Andrade, C., Kropp, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Testing+and+Modelling+the+Chloride+Ingress+into+Concrete.">Testing and Modelling the Chloride Ingress into Concrete.</a> RILEM Proceedings PRO 19. , (2000).</li><li>. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=ASTM+C1084+Standard+Test+Method+for+Portland-Cement+Content+of+Hardened+Hydraulic-Cement+Concrete.">ASTM C1084 Standard Test Method for Portland-Cement Content of Hardened Hydraulic-Cement Concrete.</a> ASTM International. , (2013).</li><li>Boschmann K&#228;thler, C., Angst, U. 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K., Vennesland, &. #. 2. 1. 6. ;. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Chloride+induced+reinforcement+corrosion:+Rate+limiting+step+of+early+pitting+corrosion.">Chloride induced reinforcement corrosion: Rate limiting step of early pitting corrosion.</a> Electrochim Acta. 56 (17), 5877-5889 (2011).</li><li>Boubitsas, D., Tang, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+influence+of+reinforcement+steel+surface+condition+on+initiation+of+chloride+induced+corrosion.">The influence of reinforcement steel surface condition on initiation of chloride induced corrosion.</a> Mater Struct. 48 (8), 2641-2658 (2015).</li><li>Pacheco, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Corrosion+of+steel+in+cracked+concrete+-+chloride+microanalysis+and+service+life+predictions.">Corrosion of steel in cracked concrete - chloride microanalysis and service life predictions.</a> TU Delft. , (2015).</li><li>Li, L., Sag&#252;&#233;s, A. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Chloride+corrosion+threshold+of+reinforcing+steel+in+alkaline+solutions+-+Effect+of+specimen+size.">Chloride corrosion threshold of reinforcing steel in alkaline solutions - Effect of specimen size.</a> Corros. 60 (2), 195-202 (2004).</li><li>Angst, U., R&#248;nnquist, A., Elsener, B., Larsen, C. K., Vennesland, &. #. 2. 1. 6. ;. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Probabilistic+considerations+on+the+effect+of+specimen+size+on+the+critical+chloride+content+in+reinforced+concrete.">Probabilistic considerations on the effect of specimen size on the critical chloride content in reinforced concrete.</a> Corros. Sci. 53 (1), 177-187 (2011).</li></ol>

저자는 공개 없다.

C크리 를 결정 하기 위해 제안 된 실험 프로토콜의 성공 위한 가장 중요 한 단계는 거짓 부식 시작 및 끝 효과 바 다른 강철을 방지 하기 위해 취한 조치를 포함 하 여. 이와 관련, 접근의 다양 한 테스트 되었습니다, 중 여기 보고 프로토콜28최상의 결과 얻을 것을 발견 했다. 추가 테스트,이 방법은 10% 아래에 잘못 된 개시의 속도 감소 허용. 한편으로,이 코팅 에폭시 수 지, 콘크리트 강철 막대를 통해 염화의 전송의 길이 상당히 종료는 증가 된 노출된 콘크리트 표면의 테두리 영역 때문입니다. 다른 한편으로, 그것의 끝에 강철 막대 주위 원래 콘크리트 대체는 고밀도, 높은 알칼리 cementitious 슬러리는 크게이 분야에서 내 식 성 향상. 이러한 시스템, 즉, 강철 코팅 폴리머 수정 cementitious 물자의 층을 가진 끝, 바 또한 다른 연구29,30에서 성공 입증 했다.
또 다른 중요 한 측면 부식 개시에 대 한 기준 이다. 이 조건은 RILEM 기술 위원회 TC-235 C크리 31실험실 제조 하는 샘플의 측정에 대 한 테스트 방법을 권장을 목적으로 하는 기반으로 합니다. 근거는 잘 알려진 다는 것은 콘크리트에 포함 된 unpolarized 강철의 부식의 그 발병 시간 보다는 잘 정의 된 인스턴트30,32의 오랜 기간 동안 자리를 차지할 수 있습니다. 스틸 상대적으로 낮은 염화 물 농도에서 침식 시작할 수 있지만 이러한 부식 과정을 유지할 수 없는 경우, repassivation 발생 초기 수동 수준으로 다시 잠재적인 증가 의해 명백한 되. 이러한 depassivation repassivation 이벤트는 일반적으로 유사한 연구30,,3334에서 관찰 됩니다. 염화 물 농도의 안정적인 부식 한 번에 측정은 수동 수준에서 잠재적인 편차의 첫 징후는 명백한 될 시간 보다 연습에 대 한 더 적합 합니다. 제안 된 기준으로 C크리 염화 물 농도를는 부식 시작 하 고 또한 안정적으로 전파를 나타냅니다.
방법의 한계는 샘플 상대적으로 작은 결과35,36에 영향이 있을 수 있습니다. 이 중화 하기 위해이 샘플 (이상 10)의 상대적으로 높은 숫자를 사용 하 여 좋습니다. 신뢰의 수준 C크리 실제 테스트 영역에서의 통계적 분포에 따라 달라 집니다. 자세한 내용은 이와 관련,36참조를 참조 하십시오. 추가 제한은 실험실 노출에서 습기 조건 실제 구조를 달라질 수 있습니다. 마지막으로, 부식 개시의 탐지 가능성은 일반적으로 음수와 같은 슬 래그 시멘트 또는 다른 황화 포함 바인더의 경우에서 어려울 수 있습니다.
우리의 지식 최선을 부식 개시 이전 단계에서 엔지니어링 구조에 C크리티컬 결심의 첫 번째 방법입니다. 경험적 경험 구조에서 얻은 부식 개시 후 정의 의해, 달리이 메서드는 특정 구조 또는 구조 부재에 대 한 C크리 부식 저하 발생 하기 전에 측정 하 사용할 수 있습니다. ; 결과 이렇게 (미래) 부식의 위험을 평가 하 고 부식 개시 (서비스 수명 모델링)에 남은 시간을 예측에 사용할 수 있습니다. 따라서,이 메서드는 테스트, 기계적 시험 (압축 강도, 등) 사용 되는 설립된 방법에 유사한 물자에 사용 될 가능성이
메서드는 현재 다양 한 스위스에서 다른 콘크리트 인프라에 적용 됩니다. 이 구조에서 C크리 의 통계 분포에 대 한 심각 하 게 제한5 지식을 넓힐 것 이다. 또한, 그것은 구조, 건축 자재 사용, 등, 나이 등 다른 요인의 영향을 공개 하 고 따라서 인프라 관리에서 의사 결정자 및 토목에 대 한 중요 한 정보를 제공 됩니다.

콘크리트, 철강의 부식 콘크리트 통해 염화의 침투에 의해 실행, 강화 및 사전 스트레스 콘크리트 구조물의 조기 저하의 가장 빈번한 원인 이며 따라서의 가장 중요 한 과제 중 하나를 선물 한다 토목 공학1,2,,34. 선진국은 일반적으로 지난 세기의 그리고 이렇게 해양 기후 나도 사용 하는 deicing 소금에 노출의 몇 십년의 역사를 가진 두 번째 절반 내장 콘크리트 인프라 노화의 큰 재고가 있다. 안정적으로 부식에 대 한 이러한 구조, 즉, 위험 상태를 평가할 수 있는, 일반적으로 유지 보수 작업 계획 및 인프라 관리를 위한 기초를 형성 한다.
콘크리트에 강철 부식 염화 유도 관리 하기 위한 공학 설립된 접근 염화 임계값 (중요 한 염화 콘텐츠, C크리라고도 함) 값1,5, 에 따라 6.이 개념에 따라 부식 개시 강철 표면에 콘크리트의 염화 물 농도 C크리 임계값을 초과 하면 즉시 수행 것으로 생각 됩니다. 따라서, 기존 구조물의 상태를 평가 하 고 잔여 서비스 기간을 일반적으로 추정 임베디드 강화 철강의 깊이에서 특히 콘크리트에 다른 깊이에서 염화 콘텐츠 결정에 의존 합니다. 안정적이 고 표준화 된 방법의 많은 콘크리트7,8의 샘플에서이 염화 물 농도 측정 하기 위해 존재 합니다. 비교 결과 C크리 를 부식 위험, 유형 및 복구 조치의 범위를 계획의 평가 대 한 기초를 제공 합니다. 그러나,이 방법은 지식이 C크리.
텍스트 뿐만 아니라 다른 국제 표준 및 권고, 책, C크리1,,39,,1011에 대 한 규정 값. 이들은 일반적으로 약 0.4% 시멘트, 장기 경험에 따라 또는 초기의 무게에 의해 염화 연구12,13. 그러나, 그것은 잘 알려진 C크리 는 특정 구조 또는 구조 부재에 대 한 실제 저항 재료, 구조의 나이 의해 사용 노출 역사와 조건1 에 의해 강하게 영향을 , 5. 따라서, 그것은 일반적으로 허용 한 구조에서 경험 주의와 다른 구조에만 적용 되어야 합니다.
그럼에도 불구 하 고, 엔지니어링 방향 벡터 C크리 값, 실제 구조의 독립을 사용 하는 것이 일반적입니다. 이 C크리 문학에서의 거 대 한 분산형 및 C크리 현장 및 실험실5에서 결정 하는 신뢰할 수 있는 방법의 부족에 의해 설명 될 수 있다. 방향 벡터 임계값 값을 사용 하 여 내구성 평가에 접근 달리 노화 콘크리트 구조물의 상태 평가에서 구조 고려 사항입니다. 후자의 경우, 표준화 된 시험 방법 (콘크리트, 강철 강화) 구조에서 재료의 강도 같은 기계적 특성을 결정 하는 수 존재 구조 동작의 계산에 사용할 수.
이 작품에서는, 엔지니어링 구조에서 샘플에 C크리 를 결정 하는 실험 프로토콜 제공 됩니다. 접근은 부식 아직 시작 하지는 콘크리트 구조물의 부분에 철근 콘크리트 코어 드릴링에 기반. 이러한 샘플은 가속된 부식 테스트 부식 개시 조건을 공부 하기 위하여 복종 된다 그들은 실험실으로 전송 됩니다. 제안된 된 방법의 주요 장점은 샘플 구조 그리고 이렇게 크게 영향 C크리 에 게 잘 알려진 고 대표적으로 될 수 있는 매개 변수 개수에 관한 전시 실제 조건에서 줄기 도출된에 실험실 생산 샘플입니다. 이 형식을 포함 하 고 콘크리트 (젊은 실험실 성숙한 사이트 제작 콘크리트와 콘크리트), 세 유형 및 표면 상태는 강화 강철 사용 건설, 그리고 일반적으로 시간에 강철 콘크리트의 속성 인터페이스14. 실험실 측정 방법의 정확성, 함께이 이렇게 특정 구조 또는 구조 부재에 대 한 C크리 의 신뢰할 수 있는 결정을 수 있습니다.
것 이다- C크리 에 대 한 상수 값을 사용 하 여 일반적인 관행 비교-공학 연습에 제안 된 프로토콜의 응용 프로그램 상태 평가의 정확도 분석 모델의 예측 능력 향상에 나머지 서비스 생활입니다. 향후 수십 년간15 이상 구축된 인프라의 복구 작업에 예상된 강한 증가 포즈 인프라 침식의 공학에서 이러한 개선에 대 한 긴급 한 필요.

<table width="651">
	<colgroup>
		<col />
		<col />
		<col />
		<col />
	</colgroup>
	<tbody>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="width:216px;height:42px;">Stranded wire</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">cross section at least 0.50 mm&#178;; ideally copper wire, tin plated</td>
		</tr>
		<tr height="63">
			<td height="63" style="width:216px;height:63px;">Self-tapping metal screw</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">any suitable self-tapping screw, typically of length 4-5 mm and diameter around 2.5 mm</td>
		</tr>
		<tr height="42">
			<td height="42" style="width:216px;height:42px;">Ring cable lug</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">suitable to connect screw and cable</td>
		</tr>
		<tr height="63">
			<td height="63" style="width:216px;height:63px;">SikaTop Seal-107</td>
			<td style="width:71px;">Sika</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">two-part polymer modified cementitious waterproof mortar slurry</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="width:216px;height:21px;">Epoflex 816 L</td>
			<td style="width:71px;">Adisa</td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">epoxy coating</td>
		</tr>
		<tr height="63">
			<td height="63" style="width:216px;height:63px;">Exposure tank</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">any suitable tank (e.g. rako box) with a lid;&#160; sufficiently large for exposing the samples</td>
		</tr>
		<tr height="63">
			<td height="63" style="width:216px;height:63px;">Reference electrode</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">Any stable reference electrode suitable for continuous immersion in sodium chloride solution</td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="width:216px;height:21px;">Tap water</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;"></td>
		</tr>
		<tr height="21">
			<td height="21" style="width:216px;height:21px;">Sodium chloride</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;"></td>
		</tr>
		<tr height="105">
			<td height="105" style="width:216px;height:105px;">Data logger</td>
			<td style="width:71px;"></td>
			<td style="width:119px;"></td>
			<td style="width:245px;">any device able to monitor the potentials of all samples vs. the reference electrode at the specified interval (input impedance &#62;10E7 Ohm)</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

experimental protocol to determine the chloride threshold value for corrosion in samples taken from reinforced concrete structures

선진국에 철근 콘크리트 구조의 노화 안정적으로 이러한 구조의 상태를 평가 하는 방법에 대 한 긴급 한 필요를 부과 한다. 포함 된 강화 강철의 부식 저하에 대 한 가장 빈번한 원인이 다. 그것은 잘 알려진 부식 저항 하는 구조의 기능 강력 하 게 사용 되는 재료와 같은 요소 또는 나이에 따라, 그것은 관행에 의존 하는 동안에 규정 된 표준 또는 교과서 임계값 값입니다. 부식 개시 (C크리)에 대 한 임계값이 명확 하 게 상태 평가 및 서비스 수명 예측의 정확도 제한 하는 특정 구조의 실제 속성 독립적입니다. 방향 벡터 값을 사용 하는 연습 C크리 현장 확인 하려면 신뢰할 수 있는 방법의 부족과 실험실에서을 추적할 수 있습니다.
여기, C크리 개별 엔지니어링 구조 또는 구조를 결정 하는 실험 프로토콜 제공 됩니다. 철근 콘크리트 샘플의 수 구조에서 찍힌다 고 실험실 부식 테스트가 수행 됩니다. 이 방법의 주요 장점은 크게 영향 C크리에 대표적으로 유사 수 없습니다 강철 콘크리트 인터페이스 등 잘 알려진 매개 변수를에 관한 실제 조건 보장 실험실 생산 샘플입니다. 같은 시간에 실험실에서 가속된 부식 테스트 사용 하면 부식 개시 전에 C크리 의 신뢰할 수 있는 결정에서 테스트 구조; 이것은 주요 이점을 구조는 이미 손상 된 후에 개시, 즉, 부식에 대 한 조건을 추정을 허용 하는 모든 일반적인 조건 평가 방법 이다.
프로토콜 시험된 구조에 대 한 C크리 의 통계 분포를 생성합니다. 이 부식, 유지 관리 계획을 위해 필요한 나머지 시간에 대 한 확률 예측 모델에 대 한 기준으로 제공 합니다. 이 메서드는 잠재적으로 소재 시민 인프라, 유사한 기계적 테스트를 위해 사용 되는 설립된 방법의 테스트에 사용할 수 있습니다.

그림 7 에 일반적인 강철 후보는 실험실에 있는 염화 물 노출 하는 동안 모니터링 표시 됩니다. 두 예제 잠재력 매우 짧은 시간 내에 크게 드롭 수 있습니다 하지만 그 부식 프로세스 수 있습니다 아직 안정적으로 전파 하지, 그것의 초기 수동 수준으로 가능성의 증가 통해 명백 하 게 되는 보여 줍니다. 이 프로토콜에서 부식 개시, 즉, 시간에서 노출 중지 되 고 C크리 결정의 시간 표시 된 잠재적인 드롭 (3.5.2 섹션과 를 참조 하는 부정적인 잠재력의 10 일 뒤에 의해 정의 됩니다. 토론 대 한 자세한 내용은).
안정적인 부식 개시 될 때까지 몇 개월 걸릴 수 있습니다 일반적입니다. 이 또한 샘플은 구조에서 가져온 콘크리트에 이미 있는 초기 염화 물 내용에 따라 달라 집니다. 지금까지 실시 한 실험의 일부의 경우, 그것은 부식 시작 될 때까지 1 년 이상 했다.
그림 8 C크리 스위스 알프스에 40 년 오래 된도 터널 보다 더에서 11 샘플 측정의 예를 보여 줍니다. 이러한 모든 샘플 1-2 m2의 영역 내에서 가져온, 따라서 아마도 동일 하 게 제작 되었고 노출. 이 예제에서는 샘플링 시간에 강철 표면에 염화 콘텐츠 무시할 수 했다. 또한, 탄 전면 강철 표면에서 멀리 아직도 이었다.
그림 9 는 잠재적인 강철 염화 무료 솔루션에 노출 시 강하게 감소 두 가지 예를 보여줍니다. 이러한 경우 중 하나에서 샘플의 후속 (파괴) 시험 기간 동안 발견 강 깊이에 콘크리트 탄산 이미 했다. 철강 표면에 물의 도착, 부식 과정 따라서 즉시 시작 했다. 다른 경우에, 거짓 부식 개시 강철 중 하나에서 발생 한 끝을 바.
<img alt="Figure 1" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig1.jpg"> 
그림 1 . 구조와 처리 실험실에서에서 샘플 촬영의 도식 그리기: (한) 콘크리트 코어 강화 강철의; 포함 된 조각으로 (b) 수냉식된 다이아몬드 절단에 노출 콘크리트 덮개 뒷면에 감소 (c) 강철 강철 주위 일부 콘크리트를 제거 하 고 조밀한 시멘트 페이스트/박격포와 후속 에폭시 코팅; 교체에 의하여 끝 보호 봉 그리고 (d) 에폭시 코팅 옆 얼굴에과 노출 된 콘크리트 표면의 끝 영역. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig1large.jpg" target="_blank">이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.</a>
<img alt="Figure 2" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig2.jpg"> 
그림 2 . 실험실에서 부식 테스트에 대 한 설정의 회로도 도면. 이 노출 탱크 샘플의 위치를 보여줍니다. 스페이서는 하단 샘플 표면에서 접촉 노출 솔루션을 보장 하는 데 사용 됩니다. 모든 샘플 참조 전극 노출 솔루션에 대 각 샘플의 잠재력 측정 데이터로 거에 연결 됩니다. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig2large.jpg" target="_blank">이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.</a>
<img alt="Figure 3" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig3.jpg"> 
그림 3 . 철강 잠재적인 부식 개시에 대 한 기준을 설명의 가능한 시간 발전의 도식 그리기. 시점에서 1, 잠재적인 드롭 미만 150 mV 초기 "수동 수준"에서 발생 합니다. 시점에서 2, 잠재적인 드롭 적어도 150 mV 발생, repassivation; 뒤에 시점에서 3, 잠재적인 적어도 150의 드롭 mV (5 일의 최대) 내에서 발생 하 고 달성된 부정적인 잠재 수준 10 일 이상 지속 됩니다. Tini에서 노출 솔루션에서 샘플을 철수. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig3large.jpg" target="_blank">이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.</a>
<img alt="Figure 4" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig4.jpg"> 
그림 4 . 절단 및 부식 개시의 탐지 후 콘크리트 샘플의 분할을 보여주는 도식 그리기. 첫째, "트렌치" 강철 막대를 동시에 후방 쪽에서 잘라입니다. 부정 행위 또는 유사한 도구를 삽입 하 여 화살표에 표시 된 대로 샘플을 분할 하는 트렌치를 사용할 수 있습니다. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig4large.jpg" target="_blank">이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.</a>
<img alt="Figure 5" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig5.jpg"> 
그림 5 . 부식 개시 후 샘플 분석을 보여주는 사진. (는) 분할 및 (b)는 녹 자리 강철에 표시 되는 샘플의 두 반쪽 표면 부식 개시 후. 다른 샘플에서 사진입니다. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig5large.jpg" target="_blank">이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.</a>
<img alt="Figure 6" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig6.jpg"> 
그림 6 . 도식 그리기 보여주는 부식 개시 후 염화 분석에 대 한 샘플링: (는) 분할 콘크리트 코어의 에폭시 코팅 부분 제거 (보라색 = 절단 평면); (b) 철강 표면에서 2mm까지 구체적인 덮개의 제거 (보라색 = 절단 평면); (c) + 커버 깊이 바 스틸의 2 m m의 깊이 간격 연 삭 (빨간색 = 샘플된 볼륨). <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig6large.jpg" target="_blank">이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.</a>
<img alt="Figure 7" class="xf alt="Figure 7" class=""></img alt="Figure 7" class="xf>igimg"src="/files/ftp_upload/56229/56229fig7.jpg"/ > 
그림 7 . 대표 예 측정 잠재적인 대 시간 곡선. 그 뒤에 수 있습니다 잠재적인 증가 (repassivation)에 의해 제안 된 기준에 따라 안정적인 부식 개시 마침내 시작 될 때까지 일반적으로 발음된 잠재적인 방울. (한) 경우 잠재적인 부정적인 수준에 안정화 및 (b)는 예를 들어 어디 가능성이 감소 하는 10 일간의 공부 기간 동안 계속 보여줍니다. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig7large.jpg" target="_blank">이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.</a>
<img alt="Figure 8" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig8.jpg"> 
그림 8 . C크리 11 샘플 촬영에서 측정 된의 예를 들어 내는 작은 구체적인 영역에서 40 년에 오래 된도 터널 스위스 알프스에. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig8large.jpg" target="_blank">이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.</a>
<img alt="Figure 9" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56229/56229fig9.jpg"> 
그림 9 . 표시 된 잠재력의 예는 염화 무료 솔루션에 노출 되 면 즉시 감소. 한 경우에, 강철 깊이에 콘크리트는 이미 탄산, 따라서 강철 표면에 물의 도착 시 부식 과정 즉시 시작, 날카로운 감소 잠재력에 지도. 다른 경우에, 거짓 부식 개시 강철 중 하나에서 발생 한 끝, 바는 여기 보다 점진적으로 잠재적인 감소에 지도. <a href="//ecsource.jove.com/files/ftp_upload/56229/56229fig9large.jpg" target="_blank">이 그림의 더 큰 버전을 보려면 여기를 클릭 하십시오.</a>

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Experimental Protocol to Determine the Chloride Threshold Value for Corrosion in Samples Taken from Reinforced Concrete Structures

높은 부식 평가 또는 예측의 철근 콘크리트 구조, 엔지니어링 구조에서 샘플 테스트 허용의 주요 장점은 관련 된 매개 변수를 측정 하는 방법을 제안 한다. 이 실험실에서 만든 샘플의 유물을 피하기 위해 중요 한 강철 콘크리트 인터페이스에서 실제 조건을 보장 합니다.

철근 콘크리트 구조에서 샘플에 부식에 대 한 염화 임계값 값을 확인 하는 실험 프로토콜

The aging of reinforced concrete infrastructure in developed countries imposes an urgent need for methods to reliably assess the condition of these ...

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15.2K 조회수.  ETH Zurich. 높은 부식 평가 또는 예측의 철근 콘크리트 구조, 엔지니어링 구조에서 샘플 테스트 허용의 주요 장점은 관련 된 매개 변수를 측정 하는 방법을 제안 한다. 이 실험실에서 만든 샘플의 유물을 피하기 위해 중요 한 강철 콘크리트 인터페이스에서 실제 조건을 보장 합니다.

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Laboratory Drop Towers for the Experimental Simulation of Dust-aggregate Collisions in the Early Solar System

For the purpose of investigating the evolution of dust aggregates in the early Solar System, we developed two vacuum drop towers in which fragile dust aggregates with sizes up to ~10 cm and porosities up to 70% can be collided. One of the drop towers is primarily used for very low impact speeds down to below 0.01 m/sec and makes use of a double release mechanism. Collisions are recorded in stereo-view by two high-speed cameras, which fall along the glass vacuum tube in the center-of-mass frame of the two dust aggregates. The other free-fall tower makes use of an electromagnetic accelerator that is capable of gently accelerating dust aggregates to up to 5 m/sec. In combination with the release of another dust aggregate to free fall, collision speeds up to ~10 m/sec can be achieved. Here, two fixed high-speed cameras record the collision events. In both drop towers, the dust aggregates are in free fall during the collision so that they are weightless and match the conditions in the early Solar System.

We present a technique to achieve low-velocity to intermediate-velocity collisions between fragile dust aggregates in the laboratory. For this purpose, two vacuum drop-tower setups have been developed that allow collision velocities between &#60;0.01 and ~10 m/sec. The collision events are recorded by high-speed imaging.

초기 태양계에서 먼지 집계 충돌 실험 시뮬레이션 실험실 드롭 타워

For the purpose of investigating the evolution of dust aggregates in the early Solar System, we developed two vacuum drop towers in which fragile dust ...

연구

공학

Experimental Protocol to Investigate Particle Aerosolization of a Product Under Abrasion and Under Environmental Weathering

The present article presents an experimental protocol to investigate particle aerosolization of a product under abrasion and under environmental weathering, which is a fundamental element to the approach of nanosafety-by-design of nanostructured products for their durable development. This approach is basically a preemptive one in which the focus is put on minimizing the emission of engineered nanomaterials' aerosols during the usage phase of the product's life cycle. This can be attained by altering its material properties during its design phase without compromising with any of its added benefits. In this article, an experimental protocol is presented to investigate the nanosafety-by-design of three commercial nanostructured products with respect to their mechanical solicitation and environmental weathering. The means chosen for applying the mechanical solicitation is an abrasion process and for the environmental weathering, it is an accelerated UV exposure in the presence of humidity and heat. The eventual emission of engineered nanomaterials is studied in terms of their number concentration, size distribution, morphology and chemical composition. The purpose of the protocol is to study the emission for test samples and experimental conditions which are corresponding to real life situations. It was found that the application of the mechanical stresses alone emits the engineered nanomaterials' aerosols in which the engineered nanomaterial is always embedded inside the product matrix, thus, a representative product element. In such a case, the emitted aerosols comprise of both nanoparticles as well as microparticles. But if the mechanical stresses are coupled with the environmental weathering, the experimental protocol reveals then the eventual deterioration of the product, after a certain weathering duration, may lead to the emission of the free engineered nanomaterial aerosols too.

In this article, an experimental protocol to investigate particle aerosolization of a product under abrasion and under environmental weathering is presented. Results on the emission of engineered nanomaterials, in the form of aerosols are presented. The specific experimental set-up is described in detail.

실험 프로토콜 마모에서 환경 풍화에서 제품의 입자 에어로졸을 조사하기

The present article presents an experimental protocol to investigate particle aerosolization of a product under abrasion and under environmental ...

Detecting the Water-soluble Chloride Distribution of Cement Paste in a High-precision Way

To improve the accuracy of the chloride distribution along the depth of cement paste under cyclic wet-dry conditions, a new method is proposed to obtain a high-precision chloride profile. Firstly, paste specimens are molded, cured, and exposed to cyclic wet-dry conditions. Then, powder samples at different specimen depths are grinded when the exposure age is reached. Finally, the water-soluble chloride content is detected using a silver nitrate titration method, and chloride profiles are plotted. The key to improving the accuracy of the chloride distribution along the depth is to exclude the error in the powderization, which is the most critical step for testing the distribution of chloride. Based on the above concept, the grinding method in this protocol can be used to grind powder samples automatically layer by layer from the surface inward, and it should be noted that a very thin grinding thickness (less than 0.5 mm) with a minimum error less than 0.04 mm can be obtained. The chloride profile obtained by this method better reflects the chloride distribution in specimens, which helps researchers to capture the distribution features that are often overlooked. Furthermore, this method can be applied to studies in the field of cement-based materials, which require high chloride distribution accuracy.

A protocol for obtaining a water-soluble chloride profile by using a high precision milling method is presented.

To improve the accuracy of the chloride distribution along the depth of cement paste under cyclic wet-dry conditions, a new method is proposed to obtain a ...

Installation Method to Enhance Quality Control for Fiber Reinforced Polymer Spike Anchors

Fiber reinforced polymer (FRP) anchors are a promising way to enhance the performance of externally-bonded FRPs applied to existing structures, as they can delay or even prevent debonding failure. However, a major concern faced by designers is the premature failure of the anchors due to stress concentration. Poor installation quality and preparation of the clearance holes can result in stress concentration that provokes this premature failure. This paper deals with an installation method that aims to reduce the impact of the stress concentration and to provide a proper quality control of the preparation of the drill hole. The method involves three parts: the drilling and cleaning of the holes, the smoothing of the hole edges with a customized drill bit, and the installation of the anchor itself, including the impregnation of the anchor dowel and its insertion. Anchor fans (the free length of the spikes) are then bonded to the external FRP reinforcement. For the end anchorage, and in the case of reinforcements with multiple plies, it is recommended that the anchor fan be inserted between two plies to assist the stress-transfer mechanism. 
The proposed procedure is complemented with a design approach for spike anchors, based on an extensive database. It is proposed that the design follow a number of steps, namely: selection of the anchor diameter and subsequent tensile strength of the connector (that is to say, the anchor before fanning out the free end), evaluation of the reduction in the tensile strength due to bending, provision of enough embedment to prevent slippage failure, and consideration of the number and spacing of anchors for a given reinforcement. In this sense, it should be noted that further research is needed in order to obtain a general expression for the contribution of spike anchors to overall bond strength of FRP reinforcements.

This manuscript presents a method for controlling the quality of installation for spike anchors designed to delay delamination of externally bonded fiber reinforced polymers. The protocol includes the preparation of the drill hole and the insertion process. The most influential parameters on the efficiency of the anchors are discussed.

섬유에 대 한 품질 관리를 향상 시키기 위해 설치 방법 강화 폴리머 스파이크 앵커

Fiber reinforced polymer (FRP) anchors are a promising way to enhance the performance of externally-bonded FRPs applied to existing structures, as they ...

Production of Single Tracks of Ti-6Al-4V by Directed Energy Deposition to Determine the Layer Thickness for Multilayer Deposition

Directed Energy Deposition (DED), which is an additive manufacturing technique, involves the creation of a molten pool with a laser beam where metal powder is injected as particles. In general, this technique is employed to either fabricate or repair different components. In this technique, the final characteristics are affected by many factors. Indeed, one of the main tasks in building components by DED is the optimization of process parameters (such as laser power, laser speed, focus, etc.) which is usually carried out through an extensive experimental investigation. However, this sort of experiment is extremely lengthy and costly. Thus, in order to accelerate the optimization process, an investigation was conducted to develop a method based on the melt pool characterizations. In fact, in these experiments, single tracks of Ti-6Al-4V were deposited by a DED process with multiple combinations of laser power and laser speed. Surface morphology and dimensions of single tracks were analyzed, and geometrical characteristics of melt pools were evaluated after polishing and etching the cross-sections. Helpful information regarding the selection of optimal process parameters can be achieved by examining the melt pool features. These experiments are being extended to characterize the larger blocks with multiple layers. Indeed, this manuscript describes how it would be possible to quickly determine the layer thickness for the massive deposition, and avoid over or under-deposition according to the calculated energy density of the optimum parameters. Apart from the over or under-deposition, time and materials saving are the other great advantages of this approach in which the deposition of multilayer components can be started without any parameter optimization in terms of layer thickness.

In this research, a rapid method based on melt pool characterization is developed to estimate the layer thickness of Ti-6Al-4V components produced by directed energy deposition.

Ti-6Al-4V 멀티 레이어 증 착에 대 한 레이어 두께 결정 하기 위해 증 착 지시 에너지의 단일 트랙의 생산

Directed Energy Deposition (DED), which is an additive manufacturing technique, involves the creation of a molten pool with a laser beam where metal ...

Optimized Sealing Process and Real-Time Monitoring of Glass-to-Metal Seal Structures

Residual stress is an essential factor to keeping the hermeticity and robustness of a glass-to-metal seal structure. The purpose of this report is to demonstrate a novel protocol to characterize and measure residual stress in a glass-to-metal seal structure without destroying the insulation and hermeticity of sealing materials. In this research, a femto-laser inscribed fiber Bragg grating sensor is used. The glass-to-metal seal structure that is measured consists of a metal shell, sealing glass, and Kovar conductor. To make the measurements worthwhile, the specific heat treatment of metal-to-glass seal (MTGS) structure is explored to obtain the model with best hermeticity. Then, the FBG sensor is embedded into the path of sealing glass and becomes well-fused with the glass as the temperature cools to RT. The Bragg wavelength of FBG shifts with the residual stress generated in sealing the glass. To calculate the residual stress, the relationship between Bragg wavelength shift and strain is applied, and the finite element method is also used to make the results reliable. The online monitoring experiments of residual stress in sealing glass are carried out at different loads, such as high temperature and high pressure, to broaden functions of this protocol in harsh environments.

Key procedures to optimize the sealing process and achieve real-time monitoring of the metal-to-glass seal (MTGS) structure are described in detail. The embedded fiber Bragg grating (FBG) sensor is designed to achieve online monitoring of temperature and high-level residual stress in the MTGS with simultaneous environmental pressure monitoring.

최적화된 밀봉 공정 및 유리-금속 씰 구조의 실시간 모니터링

Residual stress is an essential factor to keeping the hermeticity and robustness of a glass-to-metal seal structure. The purpose of this report is to ...

Artificial Thermal Ageing of Polyester Reinforced and Polyvinyl Chloride Coated Technical Fabric

Architectural fabric AF9032 has been subjected to artificial thermal ageing to determine changes of the material parameters of the fabric. The proposed method is based on the accelerated ageing approach proposed by Arrhenius. 300 mm x 50 mm samples were cut in the warp and fill directions and placed in a thermal chamber at 80 &#176;C for up to 12 weeks or at 90 &#176;C for up to 6 weeks. Then after one week of conditioning at ambient temperature, the samples were uniaxially tensioned at a constant strain rate. Experimentally, the parameters were determined for the non-linear elastic (linear piecewise) and viscoplastic (Bodner&#8211;Partom) models. Changes in these parameters were studied with respect to the ageing temperature and ageing period. In both cases, the linear approximation function was successfully applied using the simplified methodology of Arrhenius. A correlation was obtained for the fill direction between experimental results and the results from the Arrhenius approach. For the warp direction, the extrapolation results exhibited some differences. Increasing and decreasing tendencies have been observed at both temperatures. The Arrhenius law was confirmed by the experimental results only for the fill direction. The proposed method makes it possible to predict real fabric behavior during long term exploitation, which is a critical issue in the design process.

Here, we simulate accelerated thermal ageing of technical fabric and see how this ageing process influences the mechanical properties of the fabric.

폴리 에스테르 강화 및 폴리 염화 비닐 코팅 기술 직물의 인공 열 노화

Architectural fabric AF9032 has been subjected to artificial thermal ageing to determine changes of the material parameters of the fabric. The proposed ...

Advanced Self-Healing Asphalt Reinforced by Graphene Structures: An Atomistic Insight

Graphene can improve the self-healing properties of asphalt with high durability. However, the self-healing behaviors of graphene-modified asphalt nanocomposite and the role of incorporated graphene are still unclear at this stage. In this study, the self-healing properties of pure asphalt and graphene-modified asphalt are investigated through molecular dynamics simulations. Asphalt bulks with two crack widths and locations for graphene are introduced, and the molecular interactions among asphalt components and the graphene sheet are analyzed. The results show that the location of graphene significantly affects the self-healing behaviors of asphalt. Graphene near the crack surface can greatly accelerate the self-healing process by interacting with the aromatic molecules through &#960;-&#960; stacking, while graphene at the top area of the crack tip has a minor impact on the process. The self-healing process of asphalt goes through the reorientation of asphaltene, polar aromatic, and naphthene aromatic molecules, and the bridging of saturate molecules between crack surfaces. This in-depth understanding of the self-healing mechanism contributes to the knowledge of the enhancement for self-healing properties, which will help to develop durable asphalt pavements.

Graphene-modified asphalt nanocomposite has shown an advanced self-healing ability compared to pure asphalt. In this protocol, molecular dynamics simulations have been applied in order to understand the role of graphene in the self-healing process and to explore the self-healing mechanism of asphalt components from the atomistic level.

그래핀 구조에 의해 강화 된 고급 자기 치유 아스팔트 : 원자 론적 통찰력

Graphene can improve the self-healing properties of asphalt with high durability. However, the self-healing behaviors of graphene-modified asphalt ...

Modeling and Experimental Analysis of the Single-Shaft Coaxial Motor-Pump Assembly in Electrohydrostatic Actuators

An electrohydrostatic actuator (EHA) can be the most promising alternative compared with the traditional hydraulic servo actuators for its high power density, ease of maintenance, and reliability. As the core power unit that determines the performance and service life of the EHA, the motor-pump assembly should simultaneously possess a wide speed/pressure range and a high dynamic response.
This paper presents a method to test the performance of the motor-pump assembly through simulation and experimentation. The flow output characteristics were defined through simulation and analysis of the assembly at the beginning of the experiment, leading to the conclusion of whether the pump could meet the requirements of the EHA. A series of performance tests were conducted on the motor-pump assembly via a pump test bench in the speed range of 1,450-9,000 rpm and the pressure range of 1-30 MPa.
We tested the overall efficiency of the motor-pump assembly under various working conditions after confirming the consistency between the test results of the flow output characteristics with the simulation results. The results showed that the assembly has higher overall efficiency when working at 4,500-7,000 rpm under the pressure of 10-25 MPa and at 2,000-2,500 rpm under 5-15 MPa. Overall, this method can be utilized for determining in advance whether the motor-pump assembly meets the requirements of EHA. Moreover, this paper proposes a rapid test method of the motor-pump assembly in various working conditions, which could assist in predicting EHA performance.

We built a simulation model to evaluate pump flow characteristics and performance of the single-shaft coaxial motor-pump assembly in electrohydrostatic actuators and investigate the overall efficiency in a wide set of working conditions of the motor-pump assembly experimentally.

An electrohydrostatic actuator (EHA) can be the most promising alternative compared with the traditional hydraulic servo actuators for its high power ...

Co-localizing Kelvin Probe Force Microscopy with Other Microscopies and Spectroscopies: Selected Applications in Corrosion Characterization of Alloys

Kelvin probe force microscopy (KPFM), sometimes referred to as surface potential microscopy, is the nanoscale version of the venerable scanning Kelvin probe, both of which measure the Volta potential difference (VPD) between an oscillating probe tip and a sample surface by applying a nulling voltage equal in magnitude but opposite in sign to the tip-sample potential difference. By scanning a conductive KPFM probe over a sample surface, nanoscale variations in surface topography and potential can be mapped, identifying likely anodic and cathodic regions, as well as quantifying the inherent material driving force for galvanic corrosion.
Subsequent co-localization of KPFM Volta potential maps with advanced scanning electron microscopy (SEM) techniques, including back scattered electron (BSE) images, energy dispersive spectroscopy (EDS) elemental composition maps, and electron backscattered diffraction (EBSD) inverse pole figures can provide further insight into structure-property-performance relationships. Here, the results of several studies co-localizing KPFM with SEM on a wide variety of alloys of technological interest are presented, demonstrating the utility of combining these techniques at the nanoscale to elucidate corrosion initiation and propagation.
Important points to consider and potential pitfalls to avoid in such investigations are also highlighted: in particular, probe calibration and the potential confounding effects on the measured VPDs of the testing environment and sample surface, including ambient humidity (i.e., adsorbed water), surface reactions/oxidation, and polishing debris or other contaminants. Additionally, an example is provided of co-localizing a third technique, scanning confocal Raman microscopy, to demonstrate the general applicability and utility of the co-localization method to provide further structural insight beyond that afforded by electron microscopy-based techniques.

Kelvin probe force microscopy (KPFM) measures surface topography and differences in surface potential, while scanning electron microscopy (SEM) and associated spectroscopies can elucidate surface morphology, composition, crystallinity, and crystallographic orientation. Accordingly, the co-localization of SEM with KPFM can provide insight into the effects of nanoscale composition and surface structure on corrosion.

켈빈 프로브 힘 현미경을 다른 현미경 및 분광학과 공동 위치 파악: 합금의 부식 특성화에서 선택된 응용 분야

Kelvin probe force microscopy (KPFM), sometimes referred to as surface potential microscopy, is the nanoscale version of the venerable scanning Kelvin ...