Os autores divulgam o recebimento do seguinte apoio financeiro para a pesquisa, autoria e/ou publicação deste artigo: National Key P&D Program of China, Grants No. 2018YFC2000900, National Natural Science Foundation of China, Grants No. 11802171, Program of Professor of Special Appointment (Eastern Scholar) at Shanghai Institutions of Higher Learning, e o Talent Program of Shanghai University of Engineering Science.

1. Fabricação de CH
<ol><li>Programação<ol>
<li>Abra o software de meia STAT-Ds de 615 MP e selecione o tecido Simples para criar uma nova construção de meias.</li>
		<li>Selecione os seguintes conteúdos em ordem: Alimentação de duas vergões 1, Transferência sem padrão, Perna médica simples de alimentação de duas vergões, Iniciar salto da perna médica simples, Extremidade do calcanhar e pé médico simples, Iniciar o dedo do pé 1f, dedão liso com rosso e clipe, soltar meia sem dispositivode giro , e Fim da meia. Pressione o botão OK para completar o design da meia.</li>
		<li>Selecione 200 para a Agulha e exporte o arquivo do programa para um disco flash USB.</li>
		<li>Mude para Quasar para alterar os parâmetros de fabricação e clique em qualquer botão azul na linha GRADUAÇÃO para abrir uma nova janela. Para fabricar o CH com estrutura diferente, digite 500 nas colunas Cilindro S e E e clique em OK para concluir a configuração.</li>
		<li>Clique em qualquer um dos botões azuis na linha ELASTIC MOTORS para abrir uma nova janela e digite 800 nas linhas WELT e nas colunas Cilindro S e E. Na linha de perna Médica, digite 800 na coluna S e 650 na coluna E. Em seguida, digite 650 na linha ANKLE e na coluna S e E e clique em OK para concluir a configuração.</li>
		<li>Repetir as etapas 1.1.4 e 1.1.5. Respectivamente, entre 350 e 650 ao ajustar a GRADUAÇÃO. Respectivamente, entre 1000 e 1200 na linha WELT, e mantenha a linha TORNOZELO como 650 ao ajustar motores ELÁSTICOS. NOTA: Os motores elásticos podem controlar a tensão do fio elastano. Ch fabricado deve garantir que o aperto aumente gradualmente do joelho ao tornozelo. Aqui, o número do motor elástico no TORNOZELO é fixo (650), enquanto o número elástico do motor no WELT é alterado (800, 1000, 1200) para fabricar amostras de CH com aperto diferente. A graduação poderia controlar o tamanho do loop de toda a amostra ch. Loops maiores geralmente resultam em CH mais soltos, enquanto laços menores sempre geram uma amostra ch apertada. Assim, respectivamente, insumo 350, 500 e 650 como graduação. Finalmente, são gerados arquivos do programa com motores elásticos alterados e graduação.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Tricô<ol>
<li>Prepare os fios moído e o fio elastano na máquina de fabricação ch.</li>
		<li>Ligue a máquina, insira o disco flash USB e selecione o arquivo do programa obtido a partir da etapa 1.1.3. A máquina fabricará automaticamente a amostra CH. Em ordem alfabética, essas amostras de A para I. NOTA: A tabela 1 exibe os parâmetros de fabricação dessas amostras de CH.</li>
	</ol>
</li>
</ol>2. Medição direta
NOTA: Todas as amostras de CH devem ser condicionadas por 24 h em ambiente atmosférico padrão (23 °C, 65% de umidade relativa [RH]) antes da medição. As amostras ch estão vestidas no membro inferior artificial para testar o valor da pressão. Todas as medições devem ser realizadas três vezes para calcular o valor médio e diminuir o erro.
<ol><li>Marque as linhas na amostra ch.<ol>
<li>Coloque uma amostra em um membro inferior artificial.</li>
		<li>Marque seis, uniformemente espaçadas, linhas circulares nos curativos comprimidos da amostra de hosiery do joelho ao tornozelo. Numerar essas linhas como linha 6, 5, 4.... Estas linhas dividem a amostra ch em cinco partes, como mostrado na Figura 1a.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Medição de pressão<ol>
<li>Para realizar uma medição de pressão, coloque os sensores de pressão da interface sob a parte 1 da amostra de hosiery comprimido nas direções anterior, posterior, medial e lateral.</li>
		<li>No software de medição, selecione a com de porta serial apropriada e defina o valor mínimo de limite como 0.</li>
		<li>Clique em Iniciar a medição. O canal 1~4 em tempo real exibirá os dados de pressão</li>
		<li>Quando a pressão estiver estável, clique em "Stop Measurement". O software exportará automaticamente os dados de pressão.</li>
		<li>Coloque os sensores de pressão da interface sob outras partes da amostra CH e repita as etapas 2.2.1−2.2.4.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Após a medição da pressão de toda a amostra ch, remova a amostra ch e, em seguida, vista outra amostra ch no membro inferior artificial para se preparar para a próxima medição.</li>
</ol>3. Medição indireta
NOTA: Os experimentos aqui medem os parâmetros necessários do modelo de cone e cilindro. Esses parâmetros contêm os parâmetros de deformação e estrutura das amostras de CH de curativo e despidas, espessura, tensão. Todas as amostras de CH devem ser condicionadas por 24 h em ambiente atmosférico padrão (23 °C, 65% RH) antes da medição. Todas as medições devem ser realizadas três vezes para calcular o valor médio e diminuir o erro.
<ol><li>Medição do parâmetro da estrutura das amostras de CH<ol>
<li>Coloque uma amostra ch no membro inferior artificial.</li>
		<li>Use uma fita de medição para medir o comprimento total (L) da amostra.</li>
		<li>Use um copo de picareta para medir a densidade do curso e a densidade de Gales de cada parte dividida.</li>
		<li>Meça a circunferência (c) de cada linha de círculo com fita de medição. Em seguida, calcule a circunferência (w) de cada parte dividida da amostra ch, com a média das circunferências (c) das linhas do círculo vizinho.</li>
		<li>Quando todas as medidas do parâmetro da estrutura tiverem sido adquiridas, remova a amostra do membro. E então vista outra amostra no membro inferior artificial para se preparar para a próxima medição.</li>
		<li>Meça a circunferência (c') de cada linha de círculo de uma amostra ch despida. Em seguida, calcule a circunferência (w') de cada parte dividida da amostra de CH, com uma média das circunferências das linhas do círculo vizinho.</li>
		<li>Meça a densidade do curso e a densidade do país de gales da mesma parte dividida da amostra ch despida.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Medição da espessura<ol>
<li>Suavize uma amostra de hosiery comprimido na mesa redonda de aço do medidor de espessura.</li>
		<li>Ligue o medidor de espessura para deixar outra rodada de aço cair lentamente para pressionar a peça de amostra. A tela exibirá os dados de espessura (t).</li>
		<li>Mova a amostra e repita as etapas 3.2.1 e 3.2.2 para testar a espessura de outras partes.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Experimento de tração<ol>
<li>Corte todas as amostras de CH ao longo das linhas de círculo marcadas.</li>
		<li>Fixar uma amostra no instrumento de teste de tração.</li>
		<li>Abra o software para experimento de tração, insira 5 N como tensão inicial, 60 mm/,min como a velocidade da tração e 200 mm como o comprimento inicial da tração. Mantenha a configuração padrão para os outros campos.</li>
		<li>Quando todos os parâmetros de medição tiverem sido definidos, clique em INICIAR para executar o experimento de tração automaticamente. O computador exportará estresse e tensão em tempo real na tela. O experimento de tração pára automaticamente quando a peça CH estiver quebrada.</li>
		<li>Em seguida, substitua a amostra quebrada por uma nova amostra para a próxima rodada de testes e repita as etapas 3.3.3−3.3.4.</li>
	</ol>
</li>
</ol>4. Cálculo teórico
NOTA: O modelo de cilindro e o modelo cone são empregados na medição indireta para calcular a pressão exercida. Cada amostra ch é separada em cinco partes do joelho até o tornozelo. No modelo do cilindro, os membros humanos são descritos como um cilindro com um raio constante, enquanto o raio do membro é variável no modelo cone. Os diagramas esquemáticos são ilustrados na Figura 1b e Figura 1c. Todas as etapas de cálculo são realizadas no Matlab 2018a e o programa de cálculo pode ser encontrado no Arquivo de Codificação Suplementar.
<ol><li>Modelo de cilindro<ol>
<li>De acordo com os resultados medidos obtidos a partir da etapa 3.1.3-3.1.5, calcule a diferença de circunferência (D)entre o CH vestido e o CH despido usando a seguinte equação: <img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/60852/60852equ01.jpg"> onde eu é o número de peça ch que é separada por linhas de círculo marcadas. Está numerado de acordo com o número da linha do círculo.</li>
		<li>Ajuste a curva de tensão obtida na etapa 3.3.4 usando uma equação linear apropriada. A inclinação da equação linear é o módulo de tração E.</li>
		<li>Calcule a tensão no curativo CH(T)empregando a equação: <img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/60852/60852equ02.jpg"> NOTA: A Tabela Suplementar 1 exibe o módulo de tração original obtido E e a tensão T.</li>
		<li>Com base no modelo do cilindro e na suposição de parede fina15,expresse a pressão exercida da peça CH i como: <img alt="Equation 3" src="/files/ftp_upload/60852/60852equ03.jpg"> onde r é o raio de parte dividida e é igual a <img alt="Equation 5" src="/files/ftp_upload/60852/60852equ05.jpg"> , t é a espessura da amostra ch, e T é a tensão calculada a partir da etapa 4.1.3.</li>
		<li>Calcule toda a pressão exercida das peças ch seguindo as etapas 4.1.1−4.1.4.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Modelo cone<ol>
<li>Calcule a pressão exercida da peça CH i pela seguinte equação14: <img alt="Equation 4" src="/files/ftp_upload/60852/60852equ04.jpg"> onde rc é o raio da linha de círculo e é igual a <img alt="Equation 6" src="/files/ftp_upload/60852/60852equ06.jpg"> , T é a tensão calculada a partir da etapa 4.1.3, l é o comprimento de cada peça dividida e pode ser calculado por l = L/5 (aqui, L é medido seguindo o passo 3.1.2).</li>
	</ol>
</li>
</ol>

<ol>
	<li>Partsch, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+static+stiffness+index:+a+simple+method+to+assess+the+elastic+property+of+vcompression+material+in+vivo.">The static stiffness index: a simple method to assess the elastic property of vcompression material in vivo.</a> Dermatologic Surgery. 31 (6), 625-630 (2010).</li><li>Dissemond, J., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Compression+therapy+in+patients+with+venous+leg+ulcers.">Compression therapy in patients with venous leg ulcers.</a> Journal der Deutschen Dermatologischen Gesellschaft. 14 (11), 1072-1087 (2016).</li><li>Mosti, G., Picerni, P., Partsch, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Compression+stockings+with+moderate+pressure+are+able+to+reduce+chronic+leg+oedema.">Compression stockings with moderate pressure are able to reduce chronic leg oedema.</a> Phlebology. 27 (6), 289-296 (2012).</li><li>Rabe, E., Partsch, H., Hafner, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Therapy+with+compression+stockings+in+Germany-Results+from+the+Bonn+Vein+Studies.">Therapy with compression stockings in Germany-Results from the Bonn Vein Studies.</a> Journal der Deutschen Dermatologischen Gesellschaft. 11 (3), 257-261 (2013).</li><li>Liu, R., Lao, T. T., Kwok, Y. L., Li, Y., Ying, M. T. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effects+of+graduated+compression+stockings+with+different+pressure+profiles+on+lower-limb+venous+structures+and+haemodynamics.">Effects of graduated compression stockings with different pressure profiles on lower-limb venous structures and haemodynamics.</a> Advances in Therapy. 25 (5), 465 (2008).</li><li>Bera, M., Chattopadhyay, R., Gupta, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Influence+of+linear+density+of+elastic+inlay+yarn+on+pressure+generation+on+human+body.">Influence of linear density of elastic inlay yarn on pressure generation on human body.</a> Journal of Industrial Textiles. 46 (4), 1053-1066 (2016).</li><li>Chattopadhyay, R., Gupta, D., Bera, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effect+of+input+tension+of+inlay+yarn+on+the+characteristics+of+knitted+circular+stretch+fabrics+and+pressure+generation.">Effect of input tension of inlay yarn on the characteristics of knitted circular stretch fabrics and pressure generation.</a> Journal of Textiles Institute. 103 (6), 636-642 (2012).</li><li>Ozbayraktar, N., Kavusturan, Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+effects+of+inlay+yarn+amount+and+yarn+count+on+extensibility+and+bursting+strength+of+compression+stockings.">The effects of inlay yarn amount and yarn count on extensibility and bursting strength of compression stockings.</a> Tekstil ve Konfeksiyon. 19 (2), 102-107 (2009).</li><li>Maleki, H., Aghajani, M., Sadeghi, A. H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=On+the+pressure+behavior+of+tubular+weft+knitted+fabrics+constructed+from+textured+polyester+yarns.">On the pressure behavior of tubular weft knitted fabrics constructed from textured polyester yarns.</a> Journal of Engineered Fibers &amp; Fabrics. 6 (2), 30-39 (2011).</li><li>Bera, M., Chattopadhyay, R., Gupta, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effect+of+linear+density+of+inlay+yarns+on+structural+characteristics+of+knitted+fabric+tube+and+pressure+generation+on+cylinder.">Effect of linear density of inlay yarns on structural characteristics of knitted fabric tube and pressure generation on cylinder.</a> Journal of Textiles Institute. 106 (1), 39-46 (2015).</li><li>Thomas, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+use+of+the+Laplace+equation+in+the+calculation+of+sub-bandage+pressure.">The use of the Laplace equation in the calculation of sub-bandage pressure.</a> World Wide Wounds. 3 (1), 21-23 (1980).</li><li>Maklewska, E., Nawrocki, A., Ledwo&#324;, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Modelling+and+designing+of+knitted+products+used+in+compressive+therapy.">Modelling and designing of knitted products used in compressive therapy.</a> Fibres &amp; Textiles in Eastern Europe. 14 (5), 111-113 (2006).</li><li>Leung, W. Y., Yuen, D. W., Shi, S. Q. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Pressure+prediction+model+for+compression+garment+design.">Pressure prediction model for compression garment design.</a> Journal of Burn Care Research. 31 (5), 716-727 (2010).</li><li>Dale, J. J., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Multilayer+compression:+comparison+of+four+different+four-layer+bandage+systems+applied+to+the+leg.">Multilayer compression: comparison of four different four-layer bandage systems applied to the leg.</a> European Journal of Vascular &amp; Endovascular Surgery. 27 (1), 94-99 (2004).</li><li>Al-Khaburi, J., Nelson, E. A., Hutchinson, J., Dehghani-Sanij, A. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Impact+of+multilayered+compression+bandages+on+sub-bandage+pressure:+a+model.">Impact of multilayered compression bandages on sub-bandage pressure: a model.</a> Phlebology. 26 (1), 75-83 (2011).</li><li>Al-Khaburi, J., Dehghani-Sanij, A. A., Nelson, E. A., Hutchinson, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effect+of+bandage+thickness+on+interface+pressure+applied+by+compression+bandages.">Effect of bandage thickness on interface pressure applied by compression bandages.</a> Medical Engineering &amp; Physics. 34 (3), 378-385 (2012).</li><li>Sikka, M. P., Ghosh, S., Mukhopadhyay, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Mathematical+modeling+to+predict+the+sub-bandage+pressure+on+a+cone+limb+for+multi-layer+bandaging.">Mathematical modeling to predict the sub-bandage pressure on a cone limb for multi-layer bandaging.</a> Medical Engineering &amp; Physics. 38 (9), 917-921 (2016).</li><li>Zhang, L. L., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+structure+and+pressure+characteristics+of+graduated+compression+stockings:+experimental+and+numerical+study.">The structure and pressure characteristics of graduated compression stockings: experimental and numerical study.</a> Textile Research Journal. 89 (23-24), 5218-5225 (2019).</li></ol>

Os autores não têm nada a revelar.

Neste estudo, fornecemos dois métodos para medir a pressão exercida das amostras de CH e esses métodos podem ser usados para medir a pressão exercida de outros curativos de vestuário na pele. No método direto, a amostra CH é vestida no membro inferior artificial e o sensor de interface é colocado sob a amostra CH. O valor de pressão pode ser exibido na tela usando o software de coleta de dados. Para comparar com o método direto, também fornecemos um método indireto. Duas teorias envolvendo o modelo do cilindro e o modelo de cone são empregadas para calcular a pressão. Para obter a distribuição de pressão, a amostra ch é separada em cinco partes marcando seis linhas de círculo espaçadas uniformemente(Figura 1a). Os parâmetros necessários da estrutura, incluindo densidade do curso, densidade de gales, comprimento, circunferência e espessura são medidos em cada parte ch vestida no membro inferior artificial, bem como em cada parte ch despida. Para obter a distribuição do módulo de tração, a amostra ch é cortada em cinco pedaços ao longo das linhas de círculo e cada peça é estendida no experimento de tração até que seja quebrada. Combinados com o módulo de tração e parâmetros de estrutura, são fornecidos os valores de pressão calculados pelo modelo cone e pelo modelo do cilindro.
Demonstramos também a análise de correlação entre o método direto e o método indireto(Figura 4). A análise de correlação confirma que o modelo de cone é um modelo melhor para prever as características de pressão do que o modelo do cilindro devido à mudança no raio do membro no modelo cone. Assim, o modelo de cone pode ser empregado para prever efetivamente a distribuição de pressão de uma peça de vestuário comprimido. Os métodos mencionados neste artigo também fornecem ideias experimentais e um guia para a medição da pressão do vestuário comprimido.
Além disso, fabricamos as amostras ch em vez de comprar comercialmente. Assim, podemos explorar ainda mais a relação entre a estrutura ch e sua fabricação. No software da máquina de fabricação de meias, ajustamos a Graduação e a Elastic Motors para alterar a estrutura do CH final. A graduação é definida como 350, 500 e 650; A Elastic Motors é definida como 650-800, 650-1.000 e 650-1.200 (verruga-tornozelo). Fios de elastano com 130, 155, 190 tex são usados no processo de tricô. Os parâmetros de fabricação estão listados na Tabela 1. Através do método ANOVA, a influência dos parâmetros de fabricação na estrutura é investigada. Devido ao limite da condição experimental, outros valores de Graduação e Motores Elásticos não são empregados e os fios com outras fineza também não são aplicados. Estudaremos melhor os detalhes de cada parâmetro de fabricação no futuro. O método e os resultados correspondentes apresentados neste trabalho têm significados experimentais no campo do tricô.

O hosiery comprimido (CH) fornece pressão sobre o membro inferior. Pode pressionar a pele e mudar ainda mais o raio da veia. Assim, a velocidade de fluxo sanguíneo venoso é elevada quando o paciente está vestido com hosiery comprimido. CH e outras roupas compactadas poderiam melhorar a circulação venosa nos membros inferiores1,2,3,4. O desempenho terapêutico dependia das características de pressão do CH5. Acreditava-se amplamente que a matéria-prima e a estrutura ch têm uma grande influência nas características de pressão do CH. O fio de elastano no CH foi o principal responsável pelas características de pressão de acordo com algumas pesquisas publicadas6. Por exemplo, o Chattopadhyay7 relatou as características de pressão dos tecidos de malha circular, ajustando a tensão de alimentação dos fios de elastano. Além disso, Ozbayraktar8 também determinou que a densidade dos fios de elastano aumentou enquanto a extensibilidade do CH diminuiu. Além disso, o comprimento do loop9,o padrão de malha9e a densidade linear dos fios7,10 também apresentaram os efeitos sobre as características de pressão.
Um modelo numérico foi apresentado para inspecionar o mecanismo de geração das características de pressão da Lei de Laplace foi utilizado para prever os valores de pressão. Thomas11 introduziu a Lei de Laplace na previsão de pressão combinando pressão, tensão e tamanho do membro do corpo. Trabalho semelhante também foi relatado por Maklewska12. Para prever precisamente os valores de pressão exercidos pelo tecido, eles apresentaram uma equação semi-empírica que era composta pela equação de tensão de estresse e lei de Laplace. Além disso, o módulo de Young foi apresentado por Leung13 para descrever o alongamento do CH.
Os estudos numéricos acima mencionados mostraram resultados experimentais desviados devido à ignorância da espessura do CH14. Além disso, alguns pesquisadores acreditavam que o cilindro hipotético envolvido na Lei de Laplace era inapropriado para descrever os membros do corpo porque o raio dos membros inferiores da coxa para o tornozelo não é constante, mas diminui gradualmente. Combinando a teoria do cilindro grosso e a Lei de Laplace, Dale14 e Al Khaburi15,16, respectivamente, propuseram modelos numéricos para investigar a pressão exercida pelo CH com múltiplas camadas. Sikka17 apresentou um novo modelo de cone com um raio gradualmente diminuído da coxa para o tornozelo.
As características de pressão intrínsecas ao CH foram difíceis de estudar quantitativamente porque a maioria dos CHs experimentais em estudos anteriores foram geralmente adquiridas comercialmente. As influências como padrão, fios, matéria-prima eram incontroláveis. Portanto, neste estudo, os CHs experimentais foram controlavelmente fabricados em casa. Além disso, este estudo tem como objetivo fornecer dois métodos envolvendo método direto e método indireto para medir as características de pressão. No método direto, um sensor de interface (Tabela de Materiais) é colocado entre a pele e os têxteis para medir diretamente o valor da pressão. Por outro lado, no método indireto, a tensão e alguns parâmetros estruturais do curativo da amostra de CH no membro inferior artificial são medidos em primeiro lugar. Em seguida, os resultados são substituídos no modelo cone e no modelo do cilindro para calcular o valor da pressão. Os valores de pressão obtidos como resultado dos dois métodos são contrastados e analisados para encontrar um modelo mais adequado. Os métodos apresentados fornecem uma diretriz para a medição experimental da pressão exercida pela peça compactada.

<table>
	<tbody>
		<tr>
			<td>Artificial lower limb</td>
			<td>Dayuan, Laizhou Electron Instrument Co., Ltd.</td>
			<td>YG065C</td>
			<td>Used for measuring the strength of stockings. The employing test standard is ISO 13934-1-2013, metioned this in section 3.3</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>CH fabrication machine</td>
			<td>Hongda, Co., Ltd.</td>
			<td>YG14N</td>
			<td>Used for measuring the thickness of stockings, the test standard is ISO 5084:1996, metioned this in section 3.2</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Elastane yarn</td>
			<td>MathWorks, Co., Ltd.</td>
			<td>2018a</td>
			<td>Used for calculating the pressure, mentioned this in section 4.</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>FlexiForce interface pressure sensors</td>
			<td>Qile, Co., Ltd.</td>
			<td>Y115B</td>
			<td>It is composed of magnifying glass with a fixed ruler. Used for counting the loops number per cm in the fabricated CH, metioned this in the sction 3.1.3 and 3.1.7.</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>FlexiForce measurement software</td>
			<td>Santoni, Co., Ltd.</td>
			<td>GOAL 615MP</td>
			<td>Used for fabricating stockings, metioned this in section 1.2</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Ground yarn</td>
			<td>Santoni, Co., Ltd.</td>
			<td></td>
			<td>It is a kind of coverd yarn which is composed of 80% rubber and 20% viscose, metioned this in section 1.2.1</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Matlab software</td>
			<td>Santoni, Co., Ltd.</td>
			<td></td>
			<td>It is a kind of coverd yarn which is composed of 30% polyamide and 70% cotton, metioned this in section 1.2.1</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Mechanical testing instrument and software</td>
			<td>Santoni, Co., Ltd.</td>
			<td>GOAL 615MP</td>
			<td>Used for programing the fabrication parameters, metioned this in section.1.1</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Pick glass</td>
			<td>Shenmei, Inc.</td>
			<td>F002</td>
			<td>A standard artificial femal with 160 cm height. The size was consited with Chinese Standard GB 10000-1988. The artificial femal was made by glass-reinforced plywood and covered by fabric. Mentioned this in section 2.1.</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>STAT-Ds 615 MP stocking software</td>
			<td>Tekscan, Inc.</td>
			<td>A201</td>
			<td>Used for measuring the pressure on the skin, metioned this in section 2.2.1</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Thickness gauge</td>
			<td>Weike, Co., Ltd.</td>
			<td>1lbs</td>
			<td>Used for recording the pressure, metioned this in section 2.2.2-2.2.4.</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

fabrication of compressed hosiery and measurement of its pressure characteristic exerted on the lower limbs

Este artigo relata a medição característica da pressão do hosiery comprimido através de métodos diretos e indiretos. No método direto, um sensor de interface é usado para medir o valor de pressão exercido nos membros inferiores. No método indireto, os parâmetros necessários mencionados pelo modelo cone e cilindro são testados para calcular o valor da pressão. Os parâmetros necessários envolvem densidade de curso, densidade de gales, circunferência, comprimento, espessura, tensão e deformação do hosiery comprimido. Em comparação com os resultados do método direto, o modelo de cone no método indireto é mais adequado para calcular o valor da pressão, pois o modelo de cone considera a mudança no raio do membro inferior do joelho para o tornozelo. Com base nessa medida, a relação entre fabricação, estrutura e pressão é mais aprofundada neste estudo. Descobrimos que a graduação é a principal influência que pode mudar a densidade do País de Gales. Por outro lado, os motores elásticos afetam diretamente a densidade do curso e a circunferência das meias. Nosso trabalho relatado fornece a relação estrutura-pressão de fabricação e um guia de design para hosiery gradualmente comprimido.

A densidade do curso aumenta gradualmente do joelho para o tornozelo na Figura 2a. Isso é explicado pela influência do motor elástico. Do joelho ao tornozelo, o motor elástico aumentado gradualmente gera tensão crescente da parte 5 para a parte 1 no processo de fabricação de CH. Assim, a amostra ch é gradualmente frapped e o número de loop por cm é aumentado na direção do curso. As linhas experimentais na Figura 2b podem ser divididas em três grupos: ABC, DEF, GHI. O Grupo ABC é fabricado com o menor valor de graduação e obtém a maior densidade de gales, enquanto o grupo GHI é produzido pelo maior valor de graduação e obtém a menor densidade de gales. No processo de fabricação, a graduação afeta a profundidade de afundamento da agulha. A profundidade de afundamento maior gerará laços mais longos, e o número de loop por cm ao longo da direção de comprimento diminuirá. Assim, as amostras ch fabricadas com o maior valor de graduação demonstram a menor densidade de Gales e vice-versa. A Figura 2c e a Figura 2d exibem a circunferência das partes divididas na amostra ch despida e vestida.
Para investigar a influência da fabricação na estrutura, a ANOVA é empregada para analisar os dados e os resultados estão listados na Tabela 2. O sig. na Tabela 2 representa o nível de significância que descreve a influência. Os dados mostraram que o uso de um motor elástico tem um efeito significativo sobre a circunferência e a densidade do curso das partes divididas. Enquanto, exerce um efeito significativo sobre a densidade do País de Gales. Os detalhes dos parâmetros da estrutura podem ser encontrados na Tabela Suplementar 2.
Aqui podem ser observados dados de pressão representativos obtidos a partir de medidas diretas e indiretas na Figura 3. Da parte 1 à parte 5 (do tornozelo ao joelho), a magnitude de pressão exercida de todas as amostras de CH diminui gradualmente. É evidente que as medidas do modelo de cilindro se desviaram ligeiramente das medições diretas, indicando que os dados de pressão previstos do modelo do cilindro são inconsistentes com a pressão medida. Enquanto, comparando com a pressão medida, o modelo de cone demonstra boa concordância. Para estudar quantitativamente as diferenças entre os modelos de cone e cilindro, o método de correlação de Spearman é usado para analisar todos os dados(Figura 4). O coeficiente de correlação entre o modelo de cone e a pressão medida é de 0,9914, que é superior a 0,9221 que representa o coeficiente de correlação entre o modelo do cilindro e a pressão medida. Portanto, o modelo de cone é um modelo melhor para prever a característica de pressão do que o modelo do cilindro. Todas as pressões medidas e previstas poderiam ser encontradas na Tabela Suplementar 3 e Tabela Suplementar 4.
<img alt="Figure 1" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/60852/60852fig01.jpg"> Figura 1: O modelo numérico do membro inferior. (a) As cinco partes separadas divididas por seis linhas de círculo no membro inferior,(b) o modelo de membro inferior descrito pelo modelo do cilindro e (c) o modelo de membro inferior descrito pelo modelo cone. Este número foi modificado a partir de Zhang et al.18. <a href="https://www.jove.com/files/ftp_upload/60852/60852fig01large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a>
<img alt="Figure 2" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/60852/60852fig02.jpg"> Figura 2: Medição da estrutura de CH. (a) Densidade do curso, (b) densidade de gales, (c) circunferência de partes divididas no CH original, e (d) circunferência de partes divididas no CH que se usa. A barra de erro representa o desvio padrão dos dados. Este número foi modificado a partir de Zhang et al.18. <a href="https://www.jove.com/files/ftp_upload/60852/60852fig02large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a>
<img alt="Figure 3" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/60852/60852fig03.jpg"> Figura 3: Valores de pressão medidos e calculados. ○ = resultados medidos, Δ = modelo de cilindro e * = modelo de cone. Este número foi modificado a partir de Zhang et al.18. <a href="https://www.jove.com/files/ftp_upload/60852/60852fig03large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a>
<img alt="Figure 4" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/60852/60852fig04.jpg"> Figura 4: Correlação entre os valores de pressão medidos e calculados. Este número foi modificado a partir de Zhang et al.18. <a href="https://www.jove.com/files/ftp_upload/60852/60852fig04large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a>
<table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always"><tbody>
<tr>
<td>Amostras de CH</td>
			<td>Graduação</td>
			<td>Motores elásticos (do círculo 6 ao círculo 1)</td>
			<td>Fineza de fio elastane (tex)</td>
		</tr>
<tr>
<td>Um</td>
			<td>350</td>
			<td>650-800</td>
			<td>190</td>
		</tr>
<tr>
<td>B</td>
			<td>350</td>
			<td>650-1.000</td>
			<td>155</td>
		</tr>
<tr>
<td>C</td>
			<td>350</td>
			<td>650-1.200</td>
			<td>130</td>
		</tr>
<tr>
<td>D</td>
			<td>500</td>
			<td>650-800</td>
			<td>155</td>
		</tr>
<tr>
<td>E</td>
			<td>500</td>
			<td>650-1.000</td>
			<td>130</td>
		</tr>
<tr>
<td>F</td>
			<td>500</td>
			<td>650-1.200</td>
			<td>190</td>
		</tr>
<tr>
<td>G</td>
			<td>650</td>
			<td>650-800</td>
			<td>130</td>
		</tr>
<tr>
<td>H</td>
			<td>650</td>
			<td>650-1.000</td>
			<td>190</td>
		</tr>
<tr>
<td>Eu</td>
			<td>650</td>
			<td>650-1.200</td>
			<td>155</td>
		</tr>
</tbody></table>Tabela 1: Parâmetros de fabricação das amostras de CH.
<table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always"><tbody>
<tr>
<td></td>
			<td>Graduação</td>
			<td>Motores elásticos</td>
			<td>Fineza de fio elastane</td>
		</tr>
<tr>
<td>Sig. Densidade cruzada</td>
			<td>0.0459</td>
			<td>0.0302</td>
			<td>0.2238</td>
		</tr>
<tr>
<td>Densidade de Sig. Gales</td>
			<td>0.0025</td>
			<td>0.1435</td>
			<td>0.2652</td>
		</tr>
<tr>
<td>Sig. Circunferência</td>
			<td>0.0529</td>
			<td>0.0466</td>
			<td>0.1071</td>
		</tr>
</tbody></table>Tabela 2: Resultados ANOVA para exibir os efeitos dos parâmetros de fabricação na estrutura ch.
Tabela suplementar 1: Os parâmetros obtidos tensão (N) e módulo de tração (kPa). <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/60852/Table_S1.xlsx" target="_blank">Clique aqui para baixar esta tabela.</a>
Tabela Suplementar 2: Os dados medidos dos parâmetros da estrutura. <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/60852/Table_S2.xlsx" target="_blank">Clique aqui para baixar esta tabela.</a>
Tabela Suplementar 3: Características de pressão medida (kPa). <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/60852/Table_S3.xlsx" target="_blank">Clique aqui para baixar esta tabela.</a>
Tabela Suplementar 4: Resultado previsto de pressão do modelo de cilindro e modelo de cone (kPa). <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/60852/Table_S4.xlsx" target="_blank">Clique aqui para baixar esta tabela.</a>
Arquivo de codificação suplementar. <a href="https://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/60852/supplemental_coding_file.m" target="_blank">Clique aqui para baixar este arquivo.</a>

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Fabrication of Compressed Hosiery and Measurement of its Pressure Characteristic Exerted on the Lower Limbs

Este artigo relata a fabricação, estrutura e aferição de pressão de hosiery comprimido, utilizando métodos diretos e indiretos.

Fabricação de Hosiery Comprimido e Medição de sua Característica de Pressão Exercida sobre os Membros Inferiores

This article reports the pressure characteristic measurement of compressed hosiery via direct and indirect methods. In the direct method, an interface ...

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Analysis and Design of Beams for Bending

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Synthesis and Microdiffraction at Extreme Pressures and Temperatures

High pressure compounds and polymorphs are investigated for a broad range of purposes such as determine structures and processes of deep planetary interiors, design materials with novel properties, understand the mechanical behavior of materials exposed to very high stresses as in explosions or impacts. Synthesis and structural analysis of materials at extreme conditions of pressure and temperature entails remarkable technical challenges. In the laser heated diamond anvil cell (LH-DAC), very high pressure is generated between the tips of two opposing diamond anvils forced against each other; focused infrared laser beams, shined through the diamonds, allow to reach very high temperatures on samples absorbing the laser radiation. When the LH-DAC is installed in a synchrotron beamline that provides extremely brilliant x-ray radiation, the structure of materials under extreme conditions can be probed in situ. LH-DAC samples, although very small, can show highly variable grain size, phase and chemical composition. In order to obtain the high resolution structural analysis and the most comprehensive characterization of a sample, we collect diffraction data in 2D grids and combine powder, single crystal and multigrain diffraction techniques. Representative results obtained in the synthesis of a new iron oxide, Fe4O5 1 will be shown.

The laser heated diamond anvil cell combined with synchrotron micro-diffraction techniques allows researchers to explore the nature and properties of new phases of matter at extreme pressure and temperature (PT) conditions. Heterogeneous samples can be characterized in situ under high pressure by 2D mapping and combined powder, single-crystal and multigrain diffraction approaches.

Síntese e microdiffraction a pressões e temperaturas extremas

High pressure compounds and polymorphs are investigated for a broad range of purposes such as determine structures and processes of deep planetary ...

Engenharia

Fabrication of Uniform Nanoscale Cavities via Silicon Direct Wafer Bonding

Measurements of the heat capacity and superfluid fraction of confined 4He have been performed near the lambda transition using lithographically patterned and bonded silicon wafers. Unlike confinements in porous materials often used for these types of experiments3, bonded wafers provide predesigned uniform spaces for confinement. The geometry of each cell is well known, which removes a large source of ambiguity in the interpretation of data.
Exceptionally flat, 5 cm diameter, 375 &#181;m thick Si wafers with about 1 &#181;m variation over the entire wafer can be obtained commercially (from Semiconductor Processing Company, for example). Thermal oxide is grown on the wafers to define the confinement dimension in the z-direction. A pattern is then etched in the oxide using lithographic techniques so as to create a desired enclosure upon bonding. A hole is drilled in one of the wafers (the top) to allow for the introduction of the liquid to be measured. The wafers are cleaned2 in RCA solutions and then put in a microclean chamber where they are rinsed with deionized water4. The wafers are bonded at RT and then annealed at ~1,100 &#176;C. This forms a strong and permanent bond. This process can be used to make uniform enclosures for measuring thermal and hydrodynamic properties of confined liquids from the nanometer to the micrometer scale.

A method for permanently bonding two silicon wafers so as to realize a uniform enclosure is described. This includes wafer preparation, cleaning, RT bonding, and annealing processes. The resulting bonded wafers (cells) have uniformity of enclosure ~1%1,2. The resulting geometry allows for measurements of confined liquids and gasses.

Fabricação de cavidades de nanoescala uniformes via Silicon Direct Wafer Bonding

Measurements of the heat capacity and superfluid fraction of confined 4He have been performed near the lambda transition using lithographically patterned ...

Patterning via Optical Saturable Transitions - Fabrication and Characterization

This protocol describes the fabrication and characterization of nanostructures using a novel nanolithographic technique called Patterning via Optical Saturable Transitions (POST). In this technique the chemical properties of organic photochromic molecules that undergo single-photon reactions are exploited, enabling rapid top-down nanopatterning over large areas at low light intensities, thereby, allowing for the circumvention of the far-field diffraction barrier.4 Simple, cost-effective, high throughput and resolution alternatives to nanopatterning are being explored, such as, two-photon polymerization5,6, beam pen lithography (BPL)7, scanning electron beam lithography (SEBL), and focused ion beam (FIB) patterning. However, multi-photon approaches require high light intensities, which limit their potential for high throughput and offer low image contrast. Although, electron and ion beam lithographic processes offer increased resolution, the serial nature of the process is limited to slow writing speeds, which also prevents patterning of features over large areas. Beam-pen lithography is an approach towards parallel near-field optical lithography. However, the gap between the source of the beam and the surface of the photoresist needs to be controlled extremely precisely for good pattern uniformity and this is very challenging to accomplish for large arrays of beams. Patterning via Optical Saturable Transitions (POST) is an alternative optical nanopatterning technique for patterning sub-wavelength features1-3. Since this technique uses single photons instead of electrons, it is extremely fast and does not require high light intensities1-3, opening the door to massive parallelization.

We report that the diffraction limit of conventional optical lithography can be overcome by exploiting the transitions of organic photochromic derivatives induced by their photoisomerization at low light intensities.1-3 This paper outlines our fabrication technique and two locking mechanisms, namely: dissolution of one photoisomer and electrochemical oxidation.

Patterning via ópticos de saturação Transitions - Fabricação e caracterização

This protocol describes the fabrication and characterization of nanostructures using a novel nanolithographic technique called Patterning via Optical ...

The Measurement of Unsteady Surface Pressure Using a Remote Microphone Probe

Microphones are widely applied to measure pressure fluctuations at the walls of solid bodies immersed in turbulent flows. Turbulent motions with various characteristic length scales can result in pressure fluctuations over a wide frequency range. This property of turbulence requires sensing devices to have sufficient sensitivity over a wide range of frequencies. Furthermore, the small characteristic length scales of turbulent structures require small sensing areas and the ability to place the sensors in very close proximity to each other. The complex geometries of the solid bodies, often including large surface curvatures or discontinuities, require the probe to have the ability to be set up in very limited spaces. The development of a remote microphone probe, which is inexpensive, consistent, and repeatable, is described in the present communication. It allows for the measurement of pressure fluctuations with high spatial resolution and dynamic response over a wide range of frequencies. The probe is small enough to be placed within the interior of typical wind tunnel models. The remote microphone probe includes a small, rigid, and hollow tube that penetrates the model surface to form the sensing area. This tube is connected to a standard microphone, at some distance away from the surface, using a "T" junction. An experimental method is introduced to determine the dynamic response of the remote microphone probe. In addition, an analytical method for determining the dynamic response is described. The analytical method can be applied in the design stage to determine the dimensions and properties of the RMP components.

Here, we present a protocol to measure, with high spatial resolution, the unsteady surface pressure in turbulent flows. This method demonstrates the construction of a remote microphone probe (RMP) and the determination of its frequency-dependent, complex transfer function. An analytical determination of the dynamic response is presented and validated.

A medição da pressão de superfície instável Usando um microfone sonda remota

Microphones are widely applied to measure pressure fluctuations at the walls of solid bodies immersed in turbulent flows. Turbulent motions with various ...

Optical Trap Loading of Dielectric Microparticles In Air

We demonstrate a method to trap a selected dielectric microparticle in air using radiation pressure from a single-beam gradient optical trap. Randomly scattered dielectric microparticles adhered to a glass substrate are momentarily detached using ultrasonic vibrations generated by a piezoelectric transducer (PZT). Then, the optical beam focused on a selected particle lifts it up to the optical trap while the vibrationally excited microparticles fall back to the substrate. A particle may be trapped at the nominal focus of the trapping beam or at a position above the focus (referred to here as the levitation position) where gravity provides the restoring force. After the measurement, the trapped particle can be placed at a desired position on the substrate in a controlled manner. 
In this protocol, an experimental procedure for selective optical trap loading in air is outlined. First, the experimental setup is briefly introduced. Second, the design and fabrication of a PZT holder and a sample enclosure are illustrated in detail. The optical trap loading of a selected microparticle is then demonstrated with step-by-step instructions including sample preparation, launching into the trap, and use of electrostatic force to excite particle motion in the trap and measure charge. Finally, we present recorded particle trajectories of Brownian and ballistic motions of a trapped microparticle in air. These trajectories can be used to measure stiffness or to verify optical alignment through time domain and frequency domain analysis. Selective trap loading enables optical tweezers to track a particle and its changes over repeated trap loadings in a reversible manner, thereby enabling studies of particle-surface interaction.

A protocol for launching and stably trapping selected dielectric microparticles in air is presented.

Armadilha óptica carregamento de dielétrico micropartículas no ar

We demonstrate a method to trap a selected dielectric microparticle in air using radiation pressure from a single-beam gradient optical trap. Randomly ...

Atmospheric Pressure Fabrication of Large-Sized Single-Layer Rectangular SnSe Flakes

Tin selenide (SnSe) belongs to the family of layered metal chalcogenide materials with a buckled structure like phosphorene, and has shown potential for applications in two-dimensional nanoelectronics devices. Although many methods to synthesize SnSe nanocrystals have been developed, a simple way to fabricate large-sized single-layer SnSe flakes remains a great challenge. Herein, we show the experimental method to directly grow large-sized single-layer rectangular SnSe flakes on commonly used SiO2/Si insulating substrates using a straightforward two-step fabrication method in an atmospheric pressure quartz tube furnace system. The single-layer rectangular SnSe flakes with an average thickness of ~6.8 &#197; and lateral dimensions of about 30 &#181;m &#215; 50 &#181;m were fabricated by a combination of vapor transport deposition technique and nitrogen etching route. We characterized the morphology, microstructure, and electrical properties of the rectangular SnSe flakes and obtained excellent crystallinity and good electronic properties. This article about the two-step fabrication method can help researchers grow other similar two-dimensional, large-sized, single-layer materials using an atmospheric pressure system.

A protocol is presented demonstrating a two-step fabrication technique to grow large-sized single-layer rectangular shaped SnSe flakes on low-cost SiO2/Si dielectrics wafers in an atmospheric pressure quartz tube furnace system.

Fabricação de pressão atmosférica de grande porte camada única retangular SnSe flocos

Tin selenide (SnSe) belongs to the family of layered metal chalcogenide materials with a buckled structure like phosphorene, and has shown potential for ...

Generation of Size-controlled Poly (ethylene Glycol) Diacrylate Droplets via Semi-3-Dimensional Flow Focusing Microfluidic Devices

Uniform and size-controllable poly (ethylene glycol) diacrylate (PEGDA) droplets could be produced via the flow focusing process in a microfluidic device. This paper proposes a semi-three-dimensional (semi-3D) flow-focusing microfluidic chip for droplet formation. The polydimethylsiloxane (PDMS) chip was fabricated using the multi-layer soft lithography method. Hexadecane containing surfactant was used as the continuous phase, and PEGDA with the ultraviolet (UV) photo-initiator was the dispersed phase. Surfactants allowed the local surface tension to drop and formed a more cusped tip which promoted breaking into tiny micro-droplets. As the pressure of dispersed phase was constant, the size of droplets became smaller with increasing continuous phase pressure before dispersed phase flow was broken off. As a result, droplets with size variation from 1 &#181;m to 80 &#181;m in diameter could be selectively achieved by changing the pressure ratio in two inlet channels, and the average coefficient of variation was estimated to be below 7%. Furthermore, droplets could turn into micro-beads by UV exposure for photo-polymerization. Conjugating biomolecules on such micro-beads surface have many potential applications in the fields of biology and chemistry.

Generation of Size-controlled Poly ethylene Glycol Diacrylate Droplets via Semi-3-Dimensional Flow Focusing Microfluidic Devices

Here, we present a protocol to illustrate the fabrication processes and verifying experiments of a semi-three-dimensional (semi-3D) flow-focusing microfluidic chip for droplet formation.

Geração de tamanho controlado poli (etileno glicol) Diacrylate gotículas através de Semi-3-Dimensional Flow focando Microfluidic dispositivos

Uniform and size-controllable poly (ethylene glycol) diacrylate (PEGDA) droplets could be produced via the flow focusing process in a microfluidic device. ...

A Fabrication and Measurement Method for a Flexible Ferroelectric Element Based on Van Der Waals Heteroepitaxy

Flexible non-volatile memories have received much attention as they are applicable for portable smart electronic device in the future, relying on high-density data storage and low-power consumption capabilities. However, the high-quality oxide based nonvolatile memory on flexible substrates is often constrained by the material characteristics and the inevitable high-temperature fabrication process. In this paper, a protocol is proposed to directly grow an epitaxial yet flexible lead zirconium titanate memory element on muscovite mica. The versatile deposition technique and measurement method enable the fabrication of flexible yet single-crystalline non-volatile memory elements necessary for the next generation of smart devices.

In this paper, we present a protocol to directly grow an epitaxial yet flexible lead zirconium titanate memory element on muscovite mica.

Um método de medição para um elemento ferroelétrica flexível baseado em Heteroepitaxy de Van Der Waals e fabricação

Flexible non-volatile memories have received much attention as they are applicable for portable smart electronic device in the future, relying on ...

Fabrication of Flexible Image Sensor Based on Lateral NIPIN Phototransistors

Flexible photodetectors have been intensely studied for the use of curved image sensors, which are a crucial component in bio-inspired imaging systems, but several challenging points remain, such as a low absorption efficiency due to a thin active layer and low flexibility. We present an advanced method to fabricate a flexible phototransistor array with an improved electrical performance. The outstanding electrical performance is driven by a low dark current owing to deep impurity doping. Stretchable and flexible metal interconnectors simultaneously offer electrical and mechanical stabilities in a highly deformed state. The protocol explicitly describes the fabrication process of the phototransistor using a thin silicon membrane. By measuring I-V characteristics of the completed device in deformed states, we demonstrate that this approach improves the mechanical and electrical stabilities of the phototransistor array. We expect that this approach to a flexible phototransistor can be widely used for the applications of not only next-generation imaging systems/optoelectronics but also wearable devices such as tactile/pressure/temperature sensors and health monitors.

We present a detailed method to fabricate a deformable lateral NIPIN phototransistor array for curved image sensors. The phototransistor array with an open mesh form, which is composed of thin silicon islands and stretchable metal interconnectors, provides flexibility and stretchability. The parameter analyzer characterizes the electrical property of the fabricated phototransistor.

Fabricação de imagem flexível Sensor baseado no NIPIN Lateral Phototransistors

Flexible photodetectors have been intensely studied for the use of curved image sensors, which are a crucial component in bio-inspired imaging systems, ...

Method Development for Contactless Resonant Cavity Dielectric Spectroscopic Studies of Cellulosic Paper

The current analytical techniques for characterizing printing and graphic arts substrates are largely ex situ and destructive. This limits the amount of data that can be obtained from an individual sample and renders it difficult to produce statistically relevant data for unique and rare materials. Resonant cavity dielectric spectroscopy is a non-destructive, contactless technique which can simultaneously interrogate both sides of a sheeted material and provide measurements which are suitable for statistical interpretations. This offers analysts the ability to quickly discriminate between sheeted materials based on composition and storage history. In this methodology article, we demonstrate how contactless resonant cavity dielectric spectroscopy may be used to differentiate between paper analytes of varying fiber species compositions, to determine the relative age of the paper, and to detect and quantify the amount of post-consumer waste (PCW) recycled fiber content in manufactured office paper.

A protocol for the non-destructive analysis of the fiber content and relative age of paper.

Desenvolvimento de método para estudos espectroscópicos dielétricos de cavidade ressonante sem contato de papel Celulóico

The current analytical techniques for characterizing printing and graphic arts substrates are largely ex situ and destructive. This limits the amount of ...