Die Autoren geben den Erhalt der folgenden finanziellen Unterstützung für die Forschung, Autorschaft und / oder Veröffentlichung dieses Artikels bekannt: National Key R & D Program of China, Grants No. 2018YFC2000900, National Natural Science Foundation of China, Grants No. 11802171, Program for Professor of Special Appointment (Eastern Scholar) an shanghai Institutions of Higher Learning und das Talent Program der Shanghai University of Engineering Science.

1. Herstellung von CH
<ol><li>Programmieren<ol>
<li>Öffnen Sie die STRUMPFSOFTWARE STAT-Ds 615 MP und wählen Sie Plain fabric aus, um eine neue Sockenkonstruktion zu erstellen.</li>
		<li>Wählen Sie den folgenden Inhalt in der Reihenfolge: Double Welt 1 Feed, Transfer ohne Muster, Plain medical leg from double welt 1 feed, Begin Ferse from plain medical leg, End of fers and plain medical foot, Begin toe from plain foot 1f, Plain toe with rosso and clip, Sock release without turning device, and End of sock. Drücken Sie die Taste OK, um das Sockendesign abzuschließen.</li>
		<li>Wählen Sie 200 für die Nadel und exportieren Sie die Programmdatei auf einen USB-Stick.</li>
		<li>Wechseln Sie zu Quasar, um die Fertigungsparameter zu ändern, und klicken Sie auf eine beliebige blaue Schaltfläche in der Zeile GRADUATION, um ein neues Fenster zu öffnen. Um das CH mit unterschiedlicher Struktur herzustellen, geben Sie 500 in die Spalten Zylinder S und E ein und klicken Sie auf OK, um die Einrichtung abzuschließen.</li>
		<li>Klicken Sie auf eine der blauen Schaltflächen in der Zeile ELASTIC MOTORS, um ein neues Fenster zu öffnen, und geben Sie 800 in die Zeilen WELT und die Spalten Zylinder S und E ein. Geben Sie in der Zeile Medizinisches Bein 800 in der Spalte S und 650 in Spalte E ein. Geben Sie dann 650 in die Zeile ANKLE und die Spalte S und E ein und klicken Sie auf OK, um die Einrichtung abzuschließen.</li>
		<li>Wiederholen Sie die Schritte 1.1.4 und 1.1.5. Geben Sie bei der Einstellung von GRADUATION jeweils 350 bzw. 650 ein. Geben Sie jeweils 1000 und 1200 in die WELT-Reihe ein und behalten Sie die KNÖCHELREIHE als 650 bei, wenn Sie ELASTIC MOTORSeinstellen. HINWEIS: Die elastischen Motoren konnten die Spannung des Elasthangarns steuern. Hergestellte CH sollte sicherstellen, dass die Enge allmählich von Knie zu Knöchel zunahm. Hier wird die elastische Motornummer im ANKLE fixiert (650), während die elastische Motornummer in der WELT geändert wird (800, 1000, 1200), um CH-Proben mit unterschiedlicher Dichtheit herzustellen. Die Graduierung könnte die Schleifengröße der gesamten CH-Probe steuern. Größere Schleifen führen in der Regel zu lockereren CH, während kleinere Schleifen immer eine enge CH-Probe erzeugen. Somit geben wir jeweils 350, 500 und 650 als Graduierung ein. Abschließend werden Programmdateien mit veränderten elastischen Motoren und Graduierungen generiert.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Stricken<ol>
<li>Bereiten Sie das gemahlene Garn und das Elasthangarn auf der CH-Fertigungsmaschine vor.</li>
		<li>Schalten Sie das Gerät ein, legen Sie die USB-Flash-Disk ein, und wählen Sie die Programmdatei aus Schritt 1.1.3 aus. Die Maschine fertigt die CH-Probe automatisch. Nummerieren Sie diese Beispiele alphabetisch von A bis I. HINWEIS: Tabelle 1 zeigt die Fertigungsparameter dieser CH-Muster.</li>
	</ol>
</li>
</ol>2. Direkte Messung
HINWEIS: Alle CH-Proben sollten vor der Messung für 24 Stunden in der standardatmischen Umgebung (23 °C, 65% relative Luftfeuchtigkeit [RH]) konditioniert werden. Die CH-Proben werden auf die künstliche untere Extremität gekleidet, um den Druckwert zu testen. Alle Messungen sollten dreimal durchgeführt werden, um den Durchschnittswert zu berechnen und den Fehler zu verringern.
<ol><li>Markieren Sie die Zeilen im CH-Beispiel.<ol>
<li>Legen Sie eine Probe auf eine künstliche untere Extremität.</li>
		<li>Markieren Sie sechs gleichmäßig verteilte Kreislinien auf den komprimierten Strumpfmusterverbänden vom Knie bis zum Knöchel. Nummerieren Sie diese Zeilen als Linie 6, 5, 4.... Diese Linien unterteilen die CH-Probe in fünf Teile, wie in Abbildung 1a dargestellt.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Druckmessung<ol>
<li>Um eine Druckmessung durchzuführen, platzieren Sie die Grenzflächendrucksensoren unter Teil 1 der komprimierten Strumpfprobe in vorderer, hinterer, medialer und seitlicher Richtung.</li>
		<li>Wählen Sie in der Messsoftware die entsprechende serielle Schnittstelle COM aus und setzen Sie den Mindestschwellenwert auf 0.</li>
		<li>Klicken Sie auf Messung starten. Echtzeitkanal 1 ~ 4 zeigt die Druckdaten an</li>
		<li>Wenn der Druck stabil ist, klicken Sie auf Messung stoppen. Die Software exportiert die Druckdaten automatisch.</li>
		<li>Platzieren Sie die Schnittstellenpresssensoren unter anderen Teilen der CH-Probe und wiederholen Sie die Schritte 2.2.1−2.2.4.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Nach der Druckmessung der gesamten CH-Probe entfernen Sie die CH-Probe und kleiden dann eine weitere CH-Probe auf die künstliche untere Extremität, um sich auf die nächste Messung vorzubereiten.</li>
</ol>3. Indirekte Messung
HINWEIS: Die Experimente hier messen die notwendigen Parameter des Kegel- und Zylindermodells. Diese Parameter enthalten die Verformungs- und Strukturparameter der verbandlichen und entkleideten CH-Proben, Dicke, Spannung. Alle CH-Proben sollten vor der Messung für 24 Stunden in der atmosphärischen Standardumgebung (23 °C, 65 % relative Luftfeuchtigkeit) konditioniert werden. Alle Messungen sollten dreimal durchgeführt werden, um den Durchschnittswert zu berechnen und den Fehler zu verringern.
<ol><li>Strukturparametermessung von CH-Proben<ol>
<li>Legen Sie eine CH-Probe auf die künstliche untere Extremität.</li>
		<li>Verwenden Sie ein Maßband, um die Gesamtlänge (L) der Probe zu messen.</li>
		<li>Verwenden Sie ein Pickglas, um die Kursdichte und die Wales-Dichte jedes geteilten Teils zu messen.</li>
		<li>Messen Sie den Umfang (c) jeder Kreislinie mit Maßband. Berechnen Sie dann den Umfang (w) jedes geteilten Teils der CH-Probe, indem Sie die Umfange (c) der benachbarten Kreislinien mittelen.</li>
		<li>Wenn alle Strukturparametermessungen erfasst wurden, entfernen Sie die Probe aus der Extremität. Und dann kleiden Sie eine weitere Probe auf die künstliche untere Extremität, um sich auf die nächste Messung vorzubereiten.</li>
		<li>Messen Sie den Umfang (c') jeder Kreislinie einer unbekleideten CH-Probe. Berechnen Sie dann den Umfang (w') jedes geteilten Teils der CH-Probe, indem Sie die Umfange der benachbarten Kreislinien mittelen.</li>
		<li>Messen Sie die Kursdichte und die Waledichte des gleichen geteilten Teils der unbekleideten CH-Probe.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Dickenmessung<ol>
<li>Glätten Sie eine komprimierte Strumpfprobe auf den runden Stahltisch des Dickenmessgeräts.</li>
		<li>Schalten Sie das Dickenmessgerät ein, damit eine andere Stahlrunde langsam herunterfällt, um auf das Probenstück zu drücken. Auf dem Bildschirm werden die Dickendaten (t) angezeigt.</li>
		<li>Bewegen Sie die Probe, und wiederholen Sie die Schritte 3.2.1 und 3.2.2, um die Dicke anderer Teile zu testen.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Zugversuch<ol>
<li>Schneiden Sie alle CH-Proben entlang der markierten Kreislinien aus.</li>
		<li>Klemmen Sie ein Stück Probe in das Zugprüfgerät.</li>
		<li>Öffnen Sie die Software für das Zugexperiment, geben Sie 5 N als Anfangsspannung, 60 mm/,min als Zuggeschwindigkeit und 200 mm als Anfangszuglänge ein. Behalten Sie die Standardeinstellung für die anderen Felder bei.</li>
		<li>Wenn alle Messparameter eingestellt sind, klicken Sie auf START, um den Zugversuch automatisch auszuführen. Der Computer exportiert Echtzeit-Stress und Belastung auf den Bildschirm. Das Zugexperiment stoppt automatisch, wenn das CH-Stück gebrochen wird.</li>
		<li>Ersetzen Sie dann das zerbrochene Probenstück durch ein neues Probenstück für die nächste Testrunde und wiederholen Sie die Schritte 3.3.3−3.3.4.</li>
	</ol>
</li>
</ol>4. Theoretische Berechnung
HINWEIS: Das Zylindermodell und das Kegelmodell werden bei der indirekten Messung verwendet, um den ausgeübten Druck zu berechnen. Jede CH-Probe wird in fünf Teile vom Knie bis zum Knöchel getrennt. Im Zylindermodell werden menschliche Gliedmaßen als Zylinder mit einem konstanten Radius beschrieben, während der Radius der Extremität im Kegelmodell variabel ist. Die schematischen Diagramme sind in Abbildung 1b und Abbildung 1cdargestellt. Alle Berechnungsschritte werden in Matlab 2018a durchgeführt und das Berechnungsprogramm finden Sie in der Supplemental Coding File.
<ol><li>Zylindermodell<ol>
<li>Gemäß den Messergebnissen aus Schritt 3.1.3−3.1.5 wird die Umfangsdifferenz (D) zwischen dem angezogenen CH und dem unbekleideten CH mit der folgenden Gleichung berechnet: <img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/60852/60852equ01.jpg"> wobei i die Anzahl der CH-Stücke ist, die durch markierte Kreislinien getrennt sind. Es ist nach der Kreisliniennummer nummeriert.</li>
		<li>Passen Sie die in Schritt 3.3.4 erhaltene Spannungs-Dehnungs-Kurve mit einer geeigneten linearen Gleichung an. Die Steigung der linearen Gleichung ist der Zugmodul E.</li>
		<li>Berechnen Sie die Spannung im Verband CH (T) unter Verwendung der Gleichung: <img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/60852/60852equ02.jpg"> HINWEIS: Die ergänzende Tabelle 1 zeigt den erhaltenen ursprünglichen Zugmodul E und die Spannung T.</li>
		<li>Basierend auf dem Zylindermodell und der dünnwandigen Annahme15drücken Sie den ausgeübten Druck von CH-Stück i wie möglich aus: <img alt="Equation 3" src="/files/ftp_upload/60852/60852equ03.jpg"> wobei r der Radius des geteilten Teils ist und gleich <img alt="Equation 5" src="/files/ftp_upload/60852/60852equ05.jpg"> ist, t die Dicke der CH-Probe und T die ab Schritt 4.1.3 berechnete Spannung.</li>
		<li>Berechnen Sie den gesamten ausgeübten Druck von CH-Teilen gemäß den Schritten 4.1.1−4.1.4.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Kegelmodell<ol>
<li>Der ausgeübte Druck des CH-Stücks i wird nach folgender Gleichung14 berechnet: <img alt="Equation 4" src="/files/ftp_upload/60852/60852equ04.jpg"> wobei rc der Radius der Kreislinie ist und gleich <img alt="Equation 6" src="/files/ftp_upload/60852/60852equ06.jpg"> ist, T die ab Schritt 4.1.3 berechnete Spannung, l die Länge jedes geteilten Stücks und kann mit l = L/5 berechnet werden (hierin wird L nach Schritt 3.1.2 gemessen).</li>
	</ol>
</li>
</ol>

<ol>
	<li>Partsch, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+static+stiffness+index:+a+simple+method+to+assess+the+elastic+property+of+vcompression+material+in+vivo.">The static stiffness index: a simple method to assess the elastic property of vcompression material in vivo.</a> Dermatologic Surgery. 31 (6), 625-630 (2010).</li><li>Dissemond, J., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Compression+therapy+in+patients+with+venous+leg+ulcers.">Compression therapy in patients with venous leg ulcers.</a> Journal der Deutschen Dermatologischen Gesellschaft. 14 (11), 1072-1087 (2016).</li><li>Mosti, G., Picerni, P., Partsch, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Compression+stockings+with+moderate+pressure+are+able+to+reduce+chronic+leg+oedema.">Compression stockings with moderate pressure are able to reduce chronic leg oedema.</a> Phlebology. 27 (6), 289-296 (2012).</li><li>Rabe, E., Partsch, H., Hafner, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Therapy+with+compression+stockings+in+Germany-Results+from+the+Bonn+Vein+Studies.">Therapy with compression stockings in Germany-Results from the Bonn Vein Studies.</a> Journal der Deutschen Dermatologischen Gesellschaft. 11 (3), 257-261 (2013).</li><li>Liu, R., Lao, T. T., Kwok, Y. L., Li, Y., Ying, M. T. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effects+of+graduated+compression+stockings+with+different+pressure+profiles+on+lower-limb+venous+structures+and+haemodynamics.">Effects of graduated compression stockings with different pressure profiles on lower-limb venous structures and haemodynamics.</a> Advances in Therapy. 25 (5), 465 (2008).</li><li>Bera, M., Chattopadhyay, R., Gupta, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Influence+of+linear+density+of+elastic+inlay+yarn+on+pressure+generation+on+human+body.">Influence of linear density of elastic inlay yarn on pressure generation on human body.</a> Journal of Industrial Textiles. 46 (4), 1053-1066 (2016).</li><li>Chattopadhyay, R., Gupta, D., Bera, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effect+of+input+tension+of+inlay+yarn+on+the+characteristics+of+knitted+circular+stretch+fabrics+and+pressure+generation.">Effect of input tension of inlay yarn on the characteristics of knitted circular stretch fabrics and pressure generation.</a> Journal of Textiles Institute. 103 (6), 636-642 (2012).</li><li>Ozbayraktar, N., Kavusturan, Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+effects+of+inlay+yarn+amount+and+yarn+count+on+extensibility+and+bursting+strength+of+compression+stockings.">The effects of inlay yarn amount and yarn count on extensibility and bursting strength of compression stockings.</a> Tekstil ve Konfeksiyon. 19 (2), 102-107 (2009).</li><li>Maleki, H., Aghajani, M., Sadeghi, A. H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=On+the+pressure+behavior+of+tubular+weft+knitted+fabrics+constructed+from+textured+polyester+yarns.">On the pressure behavior of tubular weft knitted fabrics constructed from textured polyester yarns.</a> Journal of Engineered Fibers &amp; Fabrics. 6 (2), 30-39 (2011).</li><li>Bera, M., Chattopadhyay, R., Gupta, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effect+of+linear+density+of+inlay+yarns+on+structural+characteristics+of+knitted+fabric+tube+and+pressure+generation+on+cylinder.">Effect of linear density of inlay yarns on structural characteristics of knitted fabric tube and pressure generation on cylinder.</a> Journal of Textiles Institute. 106 (1), 39-46 (2015).</li><li>Thomas, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+use+of+the+Laplace+equation+in+the+calculation+of+sub-bandage+pressure.">The use of the Laplace equation in the calculation of sub-bandage pressure.</a> World Wide Wounds. 3 (1), 21-23 (1980).</li><li>Maklewska, E., Nawrocki, A., Ledwo&#324;, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Modelling+and+designing+of+knitted+products+used+in+compressive+therapy.">Modelling and designing of knitted products used in compressive therapy.</a> Fibres &amp; Textiles in Eastern Europe. 14 (5), 111-113 (2006).</li><li>Leung, W. Y., Yuen, D. W., Shi, S. Q. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Pressure+prediction+model+for+compression+garment+design.">Pressure prediction model for compression garment design.</a> Journal of Burn Care Research. 31 (5), 716-727 (2010).</li><li>Dale, J. J., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Multilayer+compression:+comparison+of+four+different+four-layer+bandage+systems+applied+to+the+leg.">Multilayer compression: comparison of four different four-layer bandage systems applied to the leg.</a> European Journal of Vascular &amp; Endovascular Surgery. 27 (1), 94-99 (2004).</li><li>Al-Khaburi, J., Nelson, E. A., Hutchinson, J., Dehghani-Sanij, A. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Impact+of+multilayered+compression+bandages+on+sub-bandage+pressure:+a+model.">Impact of multilayered compression bandages on sub-bandage pressure: a model.</a> Phlebology. 26 (1), 75-83 (2011).</li><li>Al-Khaburi, J., Dehghani-Sanij, A. A., Nelson, E. A., Hutchinson, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Effect+of+bandage+thickness+on+interface+pressure+applied+by+compression+bandages.">Effect of bandage thickness on interface pressure applied by compression bandages.</a> Medical Engineering &amp; Physics. 34 (3), 378-385 (2012).</li><li>Sikka, M. P., Ghosh, S., Mukhopadhyay, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Mathematical+modeling+to+predict+the+sub-bandage+pressure+on+a+cone+limb+for+multi-layer+bandaging.">Mathematical modeling to predict the sub-bandage pressure on a cone limb for multi-layer bandaging.</a> Medical Engineering &amp; Physics. 38 (9), 917-921 (2016).</li><li>Zhang, L. L., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+structure+and+pressure+characteristics+of+graduated+compression+stockings:+experimental+and+numerical+study.">The structure and pressure characteristics of graduated compression stockings: experimental and numerical study.</a> Textile Research Journal. 89 (23-24), 5218-5225 (2019).</li></ol>

Die Autoren haben nichts preiszugeben.

In dieser Studie bieten wir zwei Methoden zur Messung des ausgeübten Drucks von CH-Proben an, und diese Methoden können verwendet werden, um den ausgeübten Druck anderer Kleidungsstücke auf der Haut zu messen. Bei der direkten Methode wird die CH-Probe auf die künstliche untere Extremität gekleidet und der Grenzflächensensor wird unter die CH-Probe gelegt. Der Druckwert kann mittels Datenerfassungssoftware auf dem Bildschirm angezeigt werden. Zum Vergleich mit der direkten Methode bieten wir auch eine indirekte Me...

Komprimierte Strumpfwaren (CH) sorgen für Druck auf die unteren Gliedmaßen. Es kann die Haut drücken und den Venenradius weiter verändern. So wird die venöse Blutflussgeschwindigkeit erhöht, wenn der Patient in komprimierte Strumpfwaren gekleidet ist. CH und andere komprimierte Kleidungsstücke könnten die venöse Durchblutung in den unteren Gliedmaßenverbessern 1,2,3,4. Die therapeutische Leistungsfähigkeit war abhängig von den Druckeigenschaften desCH5. Es wurde allgemein angenommen, dass Rohstoff und CH-Struktur einen großen Einfluss auf die CH-Druckeigenschaften haben. Elasthangarn in CH war nach einigen veröffentlichten Forschungsergebnissen in erster Linie für die Druckeigenschaften verantwortlich6. Zum Beispiel berichtete Chattopadhyay7 über die Druckeigenschaften von gestrickten kreisförmigen Stretchgeweben, indem die Vorschubspannung von Elasthangarn angepasst wurde. Darüber hinaus stellte Ozbayraktar8 auch fest, dass die Dichte des Elasthangarns zunahm, während die Dehnbarkeit von CH abnahm. Darüber hinaus zeigten schlaufenlänge9, Gestrickmuster9und lineare Dichte der Garne7,10 auch die Auswirkungen auf die Druckeigenschaften.
Ein numerisches Modell wurde vorgestellt, um den Erzeugungsmechanismus der Druckeigenschaften des CH zu untersuchen. Thomas11 führte das Laplace-Gesetz in die Druckvorhersage ein, indem er Druck, Spannung und Körpergliedmaßengröße kombinierte. Ähnliche Arbeiten wurden auch von Maklewska12berichtet. Um die vom Gewebe ausgeübten Druckwerte genau vorherzusagen, präsentierten sie eine semi-empirische Gleichung, die sich aus der angepassten Spannungs-Dehnungs-Gleichung und dem Laplace-Gesetz zusammensetzte. Zusätzlich wurde Youngs Modul von Leung13 vorgestellt, um die Dehnung des CH zu beschreiben.
Die oben genannten numerischen Studien zeigten abweichende experimentelle Ergebnisse aufgrund von Unkenntnis der CH-Dicke14. Darüber hinaus glaubten einige Forscher, dass der hypothetische Zylinder, der am Laplaceschen Gesetz beteiligt ist, ungeeignet war, um die Körpergliedmaßen zu beschreiben, da der Radius der unteren Gliedmaßen vom Oberschenkel bis zum Knöchel nicht konstant ist, sondern allmählich abnimmt. Durch die Kombination der Dickzylindertheorie und des Laplaceschen Gesetzes schlugen Dale14 und Al Khaburi15jeweils16 numerische Modelle vor, um den druckbelasteten Druck des CH mit mehreren Schichten zu untersuchen. Sikka17 präsentierte ein neues Kegelmodell mit einem allmählich verringerten Radius vom Oberschenkel bis zum Knöchel.
Die der CH innewohnenden Druckeigenschaften waren quantitativ schwer zu untersuchen, da die meisten experimentellen CHs in früheren Studien in der Regel kommerziell erworben wurden. Die Einflüsse wie Muster, Garn, Rohstoff waren unkontrollierbar. Daher wurden in dieser Studie die experimentellen CHs kontrolliert im eigenen Haus hergestellt. Darüber hinaus zielt diese Studie darauf ab, zwei Methoden mit direkter Methode und indirekter Methode zur Messung der Druckeigenschaften bereitzustellen. Bei der direkten Methode wird ein Schnittstellensensor(Table of Materials)zwischen Haut und Textilien platziert, um den Druckwert direkt zu messen. Zum anderen werden bei der indirekten Methode zunächst die Spannung und einige Strukturparameter des CH-Probenverbandes an der künstlichen unteren Extremität gemessen. Anschließend werden die Ergebnisse in das Kegelmodell und das Zylindermodell substituiert, um den Druckwert zu berechnen. Die durch die beiden Methoden erhaltenen Druckwerte werden gegenübergestellt und analysiert, um ein geeigneteres Modell zu finden. Die vorgestellten Methoden bieten einen Leitfaden für die experimentelle Messung des Drucks, der vom komprimierten Kleidungsstück ausgeübt wird.

<table>
	<tbody>
		<tr>
			<td>Artificial lower limb</td>
			<td>Dayuan, Laizhou Electron Instrument Co., Ltd.</td>
			<td>YG065C</td>
			<td>Used for measuring the strength of stockings. The employing test standard is ISO 13934-1-2013, metioned this in section 3.3</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>CH fabrication machine</td>
			<td>Hongda, Co., Ltd.</td>
			<td>YG14N</td>
			<td>Used for measuring the thickness of stockings, the test standard is ISO 5084:1996, metioned this in section 3.2</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Elastane yarn</td>
			<td>MathWorks, Co., Ltd.</td>
			<td>2018a</td>
			<td>Used for calculating the pressure, mentioned this in section 4.</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>FlexiForce interface pressure sensors</td>
			<td>Qile, Co., Ltd.</td>
			<td>Y115B</td>
			<td>It is composed of magnifying glass with a fixed ruler. Used for counting the loops number per cm in the fabricated CH, metioned this in the sction 3.1.3 and 3.1.7.</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>FlexiForce measurement software</td>
			<td>Santoni, Co., Ltd.</td>
			<td>GOAL 615MP</td>
			<td>Used for fabricating stockings, metioned this in section 1.2</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Ground yarn</td>
			<td>Santoni, Co., Ltd.</td>
			<td></td>
			<td>It is a kind of coverd yarn which is composed of 80% rubber and 20% viscose, metioned this in section 1.2.1</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Matlab software</td>
			<td>Santoni, Co., Ltd.</td>
			<td></td>
			<td>It is a kind of coverd yarn which is composed of 30% polyamide and 70% cotton, metioned this in section 1.2.1</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Mechanical testing instrument and software</td>
			<td>Santoni, Co., Ltd.</td>
			<td>GOAL 615MP</td>
			<td>Used for programing the fabrication parameters, metioned this in section.1.1</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Pick glass</td>
			<td>Shenmei, Inc.</td>
			<td>F002</td>
			<td>A standard artificial femal with 160 cm height. The size was consited with Chinese Standard GB 10000-1988. The artificial femal was made by glass-reinforced plywood and covered by fabric. Mentioned this in section 2.1.</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>STAT-Ds 615 MP stocking software</td>
			<td>Tekscan, Inc.</td>
			<td>A201</td>
			<td>Used for measuring the pressure on the skin, metioned this in section 2.2.1</td>
		</tr>
		<tr>
			<td>Thickness gauge</td>
			<td>Weike, Co., Ltd.</td>
			<td>1lbs</td>
			<td>Used for recording the pressure, metioned this in section 2.2.2-2.2.4.</td>
		</tr>
	</tbody>
</table>

fabrication of compressed hosiery and measurement of its pressure characteristic exerted on the lower limbs

Dieser Artikel berichtet über die Druckkennlinie von komprimierten Strumpfwaren mittels direkter und indirekter Methoden. Bei der direkten Methode wird ein Grenzflächensensor verwendet, um den Druckwert zu messen, der auf die unteren Gliedmaßen ausgeübt wird. Bei der indirekten Methode werden die notwendigen Parameter, die vom Kegel- und Zylindermodell genannt werden, zur Berechnung des Druckwerts getestet. Die notwendigen Parameter umfassen Kursdichte, Waledichte, Umfang, Länge, Dicke, Spannung und Verformung des komprimierten Strumpfs. Im Vergleich zu den Ergebnissen der direkten Methode eignet sich das Kegelmodell in der indirekten Methode besser zur Berechnung des Druckwertes, da das Kegelmodell die Radiusänderung der unteren Extremität vom Knie bis zum Knöchel berücksichtigt. Basierend auf dieser Messung wird in dieser Studie der Zusammenhang zwischen Herstellung, Struktur und Druck weiter untersucht. Wir finden, dass die Graduierung der Haupteinfluss ist, der die Waledichte verändern kann. Zum anderen wirken sich elastische Motoren direkt auf die Kursdichte und den Umfang der Strümpfe aus. Unsere berichteten Arbeiten bieten die Beziehung zwischen Herstellung, Struktur und Druck und einen Designleitfaden für allmählich komprimierte Strumpfwaren.

Die Kursdichte nimmt in Abbildung 2aallmählich vom Knie bis zum Knöchel zu. Dies erklärt sich durch den Einfluss des elastischen Motors. Vom Knie bis zum Knöchel erzeugt der erhöhte elastische Motor allmählich eine zunehmende Spannung von Teil 5 bis Teil 1 im CH-Herstellungsprozess. So wird die CH-Probe nach und nach aufgesplittert und die Schleifenzahl pro cm in Kursrichtung erhöht. Die Versuchslinien in Abbildung 2b lassen sich in drei Gruppen einteilen...

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Fabrication of Compressed Hosiery and Measurement of its Pressure Characteristic Exerted on the Lower Limbs

Dieser Artikel berichtet über die Herstellung, Struktur- und Druckmessung von komprimierten Strumpfwaren mit direkten und indirekten Methoden.

Herstellung von komprimierten Strumpfwaren und Messung ihrer Druckcharakteristik auf die unteren Gliedmaßen

This article reports the pressure characteristic measurement of compressed hosiery via direct and indirect methods. In the direct method, an interface ...

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Serie: Fabrication of Compressed Hosiery and Measurement of its Pressure Characteristic Exerted on the Lower Limbs

Synthesis and Microdiffraction at Extreme Pressures and Temperatures

High pressure compounds and polymorphs are investigated for a broad range of purposes such as determine structures and processes of deep planetary interiors, design materials with novel properties, understand the mechanical behavior of materials exposed to very high stresses as in explosions or impacts. Synthesis and structural analysis of materials at extreme conditions of pressure and temperature entails remarkable technical challenges. In the laser heated diamond anvil cell (LH-DAC), very high pressure is generated between the tips of two opposing diamond anvils forced against each other; focused infrared laser beams, shined through the diamonds, allow to reach very high temperatures on samples absorbing the laser radiation. When the LH-DAC is installed in a synchrotron beamline that provides extremely brilliant x-ray radiation, the structure of materials under extreme conditions can be probed in situ. LH-DAC samples, although very small, can show highly variable grain size, phase and chemical composition. In order to obtain the high resolution structural analysis and the most comprehensive characterization of a sample, we collect diffraction data in 2D grids and combine powder, single crystal and multigrain diffraction techniques. Representative results obtained in the synthesis of a new iron oxide, Fe4O5 1 will be shown.

The laser heated diamond anvil cell combined with synchrotron micro-diffraction techniques allows researchers to explore the nature and properties of new phases of matter at extreme pressure and temperature (PT) conditions. Heterogeneous samples can be characterized in situ under high pressure by 2D mapping and combined powder, single-crystal and multigrain diffraction approaches.

Synthese und Mikrodiffraktion bei extremen Drücken und Temperaturen

High pressure compounds and polymorphs are investigated for a broad range of purposes such as determine structures and processes of deep planetary ...

Forschung

Ingenieurwesen

Fabrication of Uniform Nanoscale Cavities via Silicon Direct Wafer Bonding

Measurements of the heat capacity and superfluid fraction of confined 4He have been performed near the lambda transition using lithographically patterned and bonded silicon wafers. Unlike confinements in porous materials often used for these types of experiments3, bonded wafers provide predesigned uniform spaces for confinement. The geometry of each cell is well known, which removes a large source of ambiguity in the interpretation of data.
Exceptionally flat, 5 cm diameter, 375 &#181;m thick Si wafers with about 1 &#181;m variation over the entire wafer can be obtained commercially (from Semiconductor Processing Company, for example). Thermal oxide is grown on the wafers to define the confinement dimension in the z-direction. A pattern is then etched in the oxide using lithographic techniques so as to create a desired enclosure upon bonding. A hole is drilled in one of the wafers (the top) to allow for the introduction of the liquid to be measured. The wafers are cleaned2 in RCA solutions and then put in a microclean chamber where they are rinsed with deionized water4. The wafers are bonded at RT and then annealed at ~1,100 &#176;C. This forms a strong and permanent bond. This process can be used to make uniform enclosures for measuring thermal and hydrodynamic properties of confined liquids from the nanometer to the micrometer scale.

A method for permanently bonding two silicon wafers so as to realize a uniform enclosure is described. This includes wafer preparation, cleaning, RT bonding, and annealing processes. The resulting bonded wafers (cells) have uniformity of enclosure ~1%1,2. The resulting geometry allows for measurements of confined liquids and gasses.

Herstellung von uniformen Nanoschuppen-Cavities über Silicon Direct Wafer Bonding

Measurements of the heat capacity and superfluid fraction of confined 4He have been performed near the lambda transition using lithographically patterned ...

Patterning via Optical Saturable Transitions - Fabrication and Characterization

This protocol describes the fabrication and characterization of nanostructures using a novel nanolithographic technique called Patterning via Optical Saturable Transitions (POST). In this technique the chemical properties of organic photochromic molecules that undergo single-photon reactions are exploited, enabling rapid top-down nanopatterning over large areas at low light intensities, thereby, allowing for the circumvention of the far-field diffraction barrier.4 Simple, cost-effective, high throughput and resolution alternatives to nanopatterning are being explored, such as, two-photon polymerization5,6, beam pen lithography (BPL)7, scanning electron beam lithography (SEBL), and focused ion beam (FIB) patterning. However, multi-photon approaches require high light intensities, which limit their potential for high throughput and offer low image contrast. Although, electron and ion beam lithographic processes offer increased resolution, the serial nature of the process is limited to slow writing speeds, which also prevents patterning of features over large areas. Beam-pen lithography is an approach towards parallel near-field optical lithography. However, the gap between the source of the beam and the surface of the photoresist needs to be controlled extremely precisely for good pattern uniformity and this is very challenging to accomplish for large arrays of beams. Patterning via Optical Saturable Transitions (POST) is an alternative optical nanopatterning technique for patterning sub-wavelength features1-3. Since this technique uses single photons instead of electrons, it is extremely fast and does not require high light intensities1-3, opening the door to massive parallelization.

We report that the diffraction limit of conventional optical lithography can be overcome by exploiting the transitions of organic photochromic derivatives induced by their photoisomerization at low light intensities.1-3 This paper outlines our fabrication technique and two locking mechanisms, namely: dissolution of one photoisomer and electrochemical oxidation.

Strukturierung via Optical Saturable Transitions - Herstellung und Charakterisierung

This protocol describes the fabrication and characterization of nanostructures using a novel nanolithographic technique called Patterning via Optical ...

The Measurement of Unsteady Surface Pressure Using a Remote Microphone Probe

Microphones are widely applied to measure pressure fluctuations at the walls of solid bodies immersed in turbulent flows. Turbulent motions with various characteristic length scales can result in pressure fluctuations over a wide frequency range. This property of turbulence requires sensing devices to have sufficient sensitivity over a wide range of frequencies. Furthermore, the small characteristic length scales of turbulent structures require small sensing areas and the ability to place the sensors in very close proximity to each other. The complex geometries of the solid bodies, often including large surface curvatures or discontinuities, require the probe to have the ability to be set up in very limited spaces. The development of a remote microphone probe, which is inexpensive, consistent, and repeatable, is described in the present communication. It allows for the measurement of pressure fluctuations with high spatial resolution and dynamic response over a wide range of frequencies. The probe is small enough to be placed within the interior of typical wind tunnel models. The remote microphone probe includes a small, rigid, and hollow tube that penetrates the model surface to form the sensing area. This tube is connected to a standard microphone, at some distance away from the surface, using a "T" junction. An experimental method is introduced to determine the dynamic response of the remote microphone probe. In addition, an analytical method for determining the dynamic response is described. The analytical method can be applied in the design stage to determine the dimensions and properties of the RMP components.

Here, we present a protocol to measure, with high spatial resolution, the unsteady surface pressure in turbulent flows. This method demonstrates the construction of a remote microphone probe (RMP) and the determination of its frequency-dependent, complex transfer function. An analytical determination of the dynamic response is presented and validated.

Die Messung der Unsteady Flächenpressung eines Remote-Mikrofon-Sonde

Microphones are widely applied to measure pressure fluctuations at the walls of solid bodies immersed in turbulent flows. Turbulent motions with various ...

Optical Trap Loading of Dielectric Microparticles In Air

We demonstrate a method to trap a selected dielectric microparticle in air using radiation pressure from a single-beam gradient optical trap. Randomly scattered dielectric microparticles adhered to a glass substrate are momentarily detached using ultrasonic vibrations generated by a piezoelectric transducer (PZT). Then, the optical beam focused on a selected particle lifts it up to the optical trap while the vibrationally excited microparticles fall back to the substrate. A particle may be trapped at the nominal focus of the trapping beam or at a position above the focus (referred to here as the levitation position) where gravity provides the restoring force. After the measurement, the trapped particle can be placed at a desired position on the substrate in a controlled manner. 
In this protocol, an experimental procedure for selective optical trap loading in air is outlined. First, the experimental setup is briefly introduced. Second, the design and fabrication of a PZT holder and a sample enclosure are illustrated in detail. The optical trap loading of a selected microparticle is then demonstrated with step-by-step instructions including sample preparation, launching into the trap, and use of electrostatic force to excite particle motion in the trap and measure charge. Finally, we present recorded particle trajectories of Brownian and ballistic motions of a trapped microparticle in air. These trajectories can be used to measure stiffness or to verify optical alignment through time domain and frequency domain analysis. Selective trap loading enables optical tweezers to track a particle and its changes over repeated trap loadings in a reversible manner, thereby enabling studies of particle-surface interaction.

A protocol for launching and stably trapping selected dielectric microparticles in air is presented.

Optische Trap-Laden von Dielectric Mikroteilchen in der Luft

We demonstrate a method to trap a selected dielectric microparticle in air using radiation pressure from a single-beam gradient optical trap. Randomly ...

Atmospheric Pressure Fabrication of Large-Sized Single-Layer Rectangular SnSe Flakes

Tin selenide (SnSe) belongs to the family of layered metal chalcogenide materials with a buckled structure like phosphorene, and has shown potential for applications in two-dimensional nanoelectronics devices. Although many methods to synthesize SnSe nanocrystals have been developed, a simple way to fabricate large-sized single-layer SnSe flakes remains a great challenge. Herein, we show the experimental method to directly grow large-sized single-layer rectangular SnSe flakes on commonly used SiO2/Si insulating substrates using a straightforward two-step fabrication method in an atmospheric pressure quartz tube furnace system. The single-layer rectangular SnSe flakes with an average thickness of ~6.8 &#197; and lateral dimensions of about 30 &#181;m &#215; 50 &#181;m were fabricated by a combination of vapor transport deposition technique and nitrogen etching route. We characterized the morphology, microstructure, and electrical properties of the rectangular SnSe flakes and obtained excellent crystallinity and good electronic properties. This article about the two-step fabrication method can help researchers grow other similar two-dimensional, large-sized, single-layer materials using an atmospheric pressure system.

A protocol is presented demonstrating a two-step fabrication technique to grow large-sized single-layer rectangular shaped SnSe flakes on low-cost SiO2/Si dielectrics wafers in an atmospheric pressure quartz tube furnace system.

Atmosphärendruck-Herstellung von großformatigen Einzellagen-rechteckige SnSe Flocken

Tin selenide (SnSe) belongs to the family of layered metal chalcogenide materials with a buckled structure like phosphorene, and has shown potential for ...

Generation of Size-controlled Poly (ethylene Glycol) Diacrylate Droplets via Semi-3-Dimensional Flow Focusing Microfluidic Devices

Uniform and size-controllable poly (ethylene glycol) diacrylate (PEGDA) droplets could be produced via the flow focusing process in a microfluidic device. This paper proposes a semi-three-dimensional (semi-3D) flow-focusing microfluidic chip for droplet formation. The polydimethylsiloxane (PDMS) chip was fabricated using the multi-layer soft lithography method. Hexadecane containing surfactant was used as the continuous phase, and PEGDA with the ultraviolet (UV) photo-initiator was the dispersed phase. Surfactants allowed the local surface tension to drop and formed a more cusped tip which promoted breaking into tiny micro-droplets. As the pressure of dispersed phase was constant, the size of droplets became smaller with increasing continuous phase pressure before dispersed phase flow was broken off. As a result, droplets with size variation from 1 &#181;m to 80 &#181;m in diameter could be selectively achieved by changing the pressure ratio in two inlet channels, and the average coefficient of variation was estimated to be below 7%. Furthermore, droplets could turn into micro-beads by UV exposure for photo-polymerization. Conjugating biomolecules on such micro-beads surface have many potential applications in the fields of biology and chemistry.

Generation of Size-controlled Poly ethylene Glycol Diacrylate Droplets via Semi-3-Dimensional Flow Focusing Microfluidic Devices

Here, we present a protocol to illustrate the fabrication processes and verifying experiments of a semi-three-dimensional (semi-3D) flow-focusing microfluidic chip for droplet formation.

Größe-gesteuerte Poly (Ethylenglycol) Diacrylate Tröpfchen über Semi-3-dimensionale fließen mit Schwerpunkt mikrofluidischen Geräte-Generation

Uniform and size-controllable poly (ethylene glycol) diacrylate (PEGDA) droplets could be produced via the flow focusing process in a microfluidic device. ...

A Fabrication and Measurement Method for a Flexible Ferroelectric Element Based on Van Der Waals Heteroepitaxy

Flexible non-volatile memories have received much attention as they are applicable for portable smart electronic device in the future, relying on high-density data storage and low-power consumption capabilities. However, the high-quality oxide based nonvolatile memory on flexible substrates is often constrained by the material characteristics and the inevitable high-temperature fabrication process. In this paper, a protocol is proposed to directly grow an epitaxial yet flexible lead zirconium titanate memory element on muscovite mica. The versatile deposition technique and measurement method enable the fabrication of flexible yet single-crystalline non-volatile memory elements necessary for the next generation of smart devices.

In this paper, we present a protocol to directly grow an epitaxial yet flexible lead zirconium titanate memory element on muscovite mica.

Eine Fertigung und Messverfahren für ein flexibles Ferroelektrischen Element basierend auf Van Der Waals Heteroepitaxy

Flexible non-volatile memories have received much attention as they are applicable for portable smart electronic device in the future, relying on ...

Fabrication of Flexible Image Sensor Based on Lateral NIPIN Phototransistors

Flexible photodetectors have been intensely studied for the use of curved image sensors, which are a crucial component in bio-inspired imaging systems, but several challenging points remain, such as a low absorption efficiency due to a thin active layer and low flexibility. We present an advanced method to fabricate a flexible phototransistor array with an improved electrical performance. The outstanding electrical performance is driven by a low dark current owing to deep impurity doping. Stretchable and flexible metal interconnectors simultaneously offer electrical and mechanical stabilities in a highly deformed state. The protocol explicitly describes the fabrication process of the phototransistor using a thin silicon membrane. By measuring I-V characteristics of the completed device in deformed states, we demonstrate that this approach improves the mechanical and electrical stabilities of the phototransistor array. We expect that this approach to a flexible phototransistor can be widely used for the applications of not only next-generation imaging systems/optoelectronics but also wearable devices such as tactile/pressure/temperature sensors and health monitors.

We present a detailed method to fabricate a deformable lateral NIPIN phototransistor array for curved image sensors. The phototransistor array with an open mesh form, which is composed of thin silicon islands and stretchable metal interconnectors, provides flexibility and stretchability. The parameter analyzer characterizes the electrical property of the fabricated phototransistor.

Herstellung von flexiblen Bildsensor basierend auf seitliche NIPIN Fototransistoren

Flexible photodetectors have been intensely studied for the use of curved image sensors, which are a crucial component in bio-inspired imaging systems, ...

Method Development for Contactless Resonant Cavity Dielectric Spectroscopic Studies of Cellulosic Paper

The current analytical techniques for characterizing printing and graphic arts substrates are largely ex situ and destructive. This limits the amount of data that can be obtained from an individual sample and renders it difficult to produce statistically relevant data for unique and rare materials. Resonant cavity dielectric spectroscopy is a non-destructive, contactless technique which can simultaneously interrogate both sides of a sheeted material and provide measurements which are suitable for statistical interpretations. This offers analysts the ability to quickly discriminate between sheeted materials based on composition and storage history. In this methodology article, we demonstrate how contactless resonant cavity dielectric spectroscopy may be used to differentiate between paper analytes of varying fiber species compositions, to determine the relative age of the paper, and to detect and quantify the amount of post-consumer waste (PCW) recycled fiber content in manufactured office paper.

A protocol for the non-destructive analysis of the fiber content and relative age of paper.

Methodenentwicklung für kontaktlose Resonanzhöhlen dielektrische spektroskopische Studien von Cellulosic Paper

The current analytical techniques for characterizing printing and graphic arts substrates are largely ex situ and destructive. This limits the amount of ...